(37+64+37)m连续梁支架计算书

目 录

1．工程概况......................................................... 3 3．计算依据......................................................... 7 4.计算理论及方法.................................................... 7 5.计算参数.......................................................... 7

5.1.设计荷载.................................................... 7

5.1.1.恒载.................................................. 7 5.1.2.活载.................................................. 8 5.2.荷载组合.................................................... 8 6.计算过程及计算结果分析............................................ 8

6.1. 底模15mm厚的竹胶面板计算.................................. 8 6.2.底模面板下小楞10cm×10cm方木计算........................... 9 6.2.1. 0号段-3号段面板下小楞10cm×10cm方木计算................ 9 6.2.2. 4号段-边跨现浇段面板下小楞10cm×10cm方木计算 .......... 11 6.3.底模下大楞计算............................................. 13

6.3.1. 0号-3号段底模下大楞10cm×10cm方木计算............. 13 6.3.2. 4号段-边跨现浇段底模下大楞10cm×10cm方木计算 ...... 16 6.4.碗扣支架立杆稳定性计算..................................... 19 6.5. C20混凝土硬化层基础计算 .................................. 19 6.6.地基承载力................................................. 20 6.7.钢管贝雷梁支架计算......................................... 20

6.7.1.贝雷梁顶横向I10分配梁计算........................... 20 6.7.2. 贝雷片纵梁计算...................................... 23 6.7.3.双I36a横梁及φ530*8mm钢管柱计算 .................... 26 6.7.4. φ530*8mm螺旋钢管稳定性计算 ........................ 31 6.7.5. 支架条形基础计算.................................... 31 7.侧模计算..................................................... 32

7.1.侧压力及压头高度....................................... 32 7.2.侧模面板计算........................................... 33

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7. 3.侧模面板后10cm×10cm方木小愣计算..................... 34 7.4.侧模外侧横向双根φ48×3.5大愣计算 ..................... 34 7. 5.拉杆计算.............................................. 35

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1．工程概况

CGZQSG-1标大渡河特大桥134号-137号墩（37+64+37）m连续梁梁体为单箱单室、变高度、变截面箱梁，梁体全长139.5m，中跨中部10m梁段和边跨端部10.75m梁段为等高梁段，端部梁高3.2m；中墩处梁高6.0m，其余梁段梁底下缘按第二次抛物线Y=3.2+2.8*X2/242 (m)变化，其中以6号、24号、27号、45号截面顶板顶为原点，X=0-24（m）。箱梁顶板第一跨、第二跨宽12.6m，第三跨由12.6m渐变至12.2m，箱底宽6.7m。顶板厚40cm，在中支点附近加厚至65cm。底板厚42-80cm，在梁高变化段范围内按抛物线变化，边跨端块处底板厚由42cm渐变至80cm；腹板厚42-80cm，按折线变化，梁体在支座处设横隔板，全联共设4道横隔板，横隔板中部设有孔洞，以利检查人员通过。

左线中心线右线中心线支承中心线支承中心线

图1 箱梁截面构造图

2．支架方案

大渡河特大桥134号-137号墩（37+64+37）m连续梁采用支架法分段现浇施工方案。

梁底统一采用满堂碗扣支架，模板统一采用15mm厚竹胶板，模板底小楞均

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采用10cm×10cm方木、小楞底大楞采用10cm×10cm方木。大楞安装在碗扣支架立杆顶托撑上，立杆底安装底座；碗扣支架立杆、横杆均采用φ48×35mm标准碗扣杆件，剪刀撑采用φ48×35mm钢管。支架立杆横向间距顶底板及翼板下均为60cm，腹板下间距30cm；立杆纵向间距在顶底板及翼板下为60cm，腹板下0号段-3号段纵向间距30cm，4号段-边跨现浇段纵向间距60cm；横杆步距除立杆顶调节处除外均为120cm。

134号-136号第一跨、第二跨陆上部分，满堂碗扣支架立杆底座支撑在混凝土硬化层上，混凝土硬化层采用C20混凝土浇筑，厚度为15cm，硬化层基底地基承载力满足设计要求，在硬化层四周设置排水沟，防止雨水浸泡地基。

135号-137号第二跨、第三跨水上部分，满堂碗扣支架立杆底座支撑在下部钢管贝雷片支架体系上。下部支架体系设计为钢管桩贝雷片结构，共5跨，最大跨径1200cm，其中P1、P4两排钢管桩边立柱支撑在承台顶，P2、P3跨中钢管桩支撑在明挖基础顶，钢管桩顶横向安装双I36a工字钢横梁，横梁顶安装贝雷片纵梁，纵梁横向排距为（90*3+45*3+90*5+45*3+90*3）cm，贝雷片纵梁顶安装I10横向分配梁，分配梁纵向间距同碗扣支架立杆纵向间距。

腹板侧模模板采用15mm厚竹胶板，面板后竖肋采用10*10cm方木，间距30cm，竖楞外横肋采用双φ48*3.5mm钢管，竖向间距80cm，采用φ12mm拉杆将腹板内外侧侧模连接，拉杆水平间距为40cm。

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图2 满堂碗扣支架横断面构造图

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图3 满堂碗扣支架纵立面1-1造图（一）

图4 满堂碗扣支架纵立面2-2造图（二）

本计算的计算目标为：

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⑴确定模板系统的方木、竹胶板强度及刚度满足要求； ⑵验算支架体系的横梁、纵梁及钢管柱等各构件的强度及刚度； ⑶验算立杆的受力； ⑷验算地基承载力。

3．计算依据

⑴《新建铁路成都至贵阳线乐山至贵阳段施工图CGZQSG-1标D2K10+821.6大渡河双线特大桥（37+64+37）m无砟轨道预应力混凝土连续梁梁部》（图号：成贵施桥-LX-03-2）；；

⑵《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；

⑶《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）； ⑷《木结构设计规范》（GB50005-2003）； ⑸《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；

⑹《铁路桥涵地基和基础设计规范》（TB10002.5-2005）； ⑺《路桥施工设计计算手册》周水兴编著；

4.计算理论及方法

本计算主要依据《路桥施工设计计算手册》周水兴编著；《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《木结构设计规范》（GB50005-2003）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范中的相关规定，按照容许应力法，通过手动计算和MIDAS/civil2011结构分析软件计算完成。

5.计算参数

5.1.设计荷载 5.1.1.恒载

⑴模板结构的方木和竹胶板自重：

① 10*10cm方木每米自重：0.1*0.1*1*8=0.08KN/m； ② 15*15cm方木每米自重：0.15*0.15*1*8=0.18KN/m；

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③ 竹胶板自重：取0.15KN/m2;

⑵采用MIDAS/civil2011结构分析软件建模分析，自重恒载由程序根据有限元模型设定的界面和尺寸自动加载计算。 5.1.2.活载

⑴新浇筑混凝土、钢筋混凝土的重力（取26kN/m3）； ⑵施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载

①计算模板及直接支承模板的小棱是，均布荷载取2.5kPa。另以集中荷载2.5KN进行验算；

②计算直接支承小棱的梁或拱架时，均布荷载取1.5kPa；

③计算支架立柱及支承拱架的其他结构构件时，均不荷载取1.0kPa。 ⑶振捣混凝土时产生的荷载，取2.0kPa。 5.2.荷载组合

设计荷载按下式进行组合：

验算构件强度：1.2倍恒载+1.4倍活载 验算构件刚度：1.0倍恒载+1.0倍活载

6.计算过程及计算结果分析

6.1. 底模15mm厚的竹胶面板计算

箱梁底模面板均采用δ＝15mm的竹胶板，底模面板下10cm×10cm方木做小楞，间距0.20m，计算时底模面板计算时按三跨连续梁考虑，混凝土厚度取最大高度6m，计算时取1m板宽。 强度计算时的线荷载：

q(26610.15)11.2(2.52.0)1.4193.68KN/m；

刚度计算时的线荷载：

q(26610.15)11.2187.38KN/m；

15mm厚竹胶板的材料力学特性：

[]50MPa;

弹性模量 E=4000MPa；

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bh31000153281250mm4； 惯性矩I1212bh2100015237500mm3； 截面抵抗矩W66最大弯矩Mmax计算模型

ql2193.680.2521.21KNm； 1010qL计算结果 ⑴强度

LL

Mmax32.2MPa， 50MPa满足要求。 W⑵刚度

考虑竹胶板面板背带为10*10cm方木，面板的实际净跨径约为L=10cm。故

qL4187.381004f0.6320.6320.11mmf100/4000.25mm，模

100EI100EI板刚度满足要求。

6.2.底模面板下小楞10cm×10cm方木计算

箱梁支架设计根据梁体截面变化情况，分为两部分设计，第一部分为0号段-3号段，梁高自6m变化至3.84；第二部分为4号段-边跨现浇段，梁高自3.84变化至3.2m。

6.2.1. 0号段-3号段面板下小楞10cm×10cm方木计算

箱梁0号-3号段在支架顶的最大截面为II-II截面，支架设计计算时按照13-13截面参数进行验算,该截面处梁高600cm，腹板厚80cm,顶板厚40cm，底板厚80cm,翼板根部厚65cm，翼板端部厚28.4cm。底板、翼板底模面板下小楞均采用10cm×10cm的方木，纵向间距20cm，小楞安装在大楞顶，大楞横向间距在翼板和顶底板下为60cm，腹板下为30cm，混凝土高度在腹板处取最大高度600cm，底板处取顶、底板之和（40+80）cm，计算时取0.2m宽。

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腹板下作用在方木上的线荷载：

q(266.010.15)0.21.2(2.52.0)0.21.438.74KN/m；

顶、底板下作用在方木上的线荷载：

q(261.210.15)0.21.2(2.52.0)0.21.47.53KN/m；

翼板端部作用在方木上的线荷载：

q(260.28410.15)0.31.2(2.52.0)0.31.44.6KN/m；

翼板根部作用在方木上的线荷载：

q(260.6510.15)0.31.2(2.52.0)0.31.48.03KN/m；

方木（云南松）材料力学特性如下：

[]13MPa，

弹性模量 E=10000MPa；

bh310010038333000mm4； 惯性矩I1212bh21001002166700mm3； 截面抵抗矩W66计算模型 -7.78.38-3-38.7-38.7-38.7-38.7-38.7-38.7-8.0-7.5-7.5-7.5-7.5-7.5-7.5-7.5-7.5-7.5-7.4-7.5-8.07.78.38-3--6.7-7.4-6.0-6.7-5.3-6.0-4.6-5.3分析结果 1） 支反力 -4.6

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如上图所示，作用在小楞10cm×10cm的方木上的大楞支点支反力1.1-12.9KN，顶、底板及翼板下最大支反力为5.0KN，腹板下最大支反力为12.9KN。 2） 强度

经分析，10cm×10cm方木的最大组合应力max2.47MPa13MPa 可

3）刚度

fmax0.1mmf6001.5mm，可行 4006.2.2. 4号段-边跨现浇段面板下小楞10cm×10cm方木计算

箱梁4号段-边跨现浇段最大界面为9-9截面，按照其界面参数进行验算,该截面处梁高384cm，腹板厚54.7cm,顶板厚40cm，底板厚46.2cm,翼板根部厚65cm，翼板端部厚28.4cm。底板、翼板底模面板下小楞均采用10cm×10cm的方木，纵向间距20cm，小楞安装在大楞顶，大楞横向间距在腹板下为30cm，在顶底板及翼板下为60cm，混凝土高度在腹板处取最大高度384cm，底板处取顶、底板之和（40+46.2）cm，计算时取0.2m宽。

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腹板下作用在方木上的线荷载：

q(263.8410.15)0.21.2(2.52.0)0.21.425.26KN/m；

顶、底板下作用在方木上的线荷载：

q(260.86210.15)0.21.2(2.52.0)0.21.46.675KN/m；

翼板端部作用在方木上的线荷载：

q(260.28410.15)0.31.2(2.52.0)0.31.44.6KN/m；

翼板根部作用在方木上的线荷载：

q(260.6510.15)0.31.2(2.52.0)0.31.48.03KN/m；

方木（云南松）材料力学特性如下：

[]13MPa，

弹性模量 E=10000MPa；

bh310010038333000mm4； 惯性矩I1212bh21001002166700mm3； 截面抵抗矩W66计算模型 3.35.25-2--25.3-25.3-25.3-25.3-3.35.25-2-8.0-7.7-7.4-7.0-7.4-7.7-8.0-6.7-6.7-6.7-6.7-6.7-6.7-6.7-6.7-6.7-6.7-6.7-6.7-6.7-6.7-6.7-6.7-6.7-6.7-6.7-6.7-6.7-6.7-7.0-6.3-6.7-6.0-6.3-5.6-6.0-5.3-5.6-4.9-5.3-4.6-4.9分析结果 1）支反力 -4.6

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如上图所示，作用在小楞10cm×10cm的方木上的大楞支点支反力1.1-7.2KN，顶、底板及翼板下最大支反力为4.5KN，腹板下最大支反力为7.2KN。 2）强度

经分析，10cm×10cm方木的最大组合应力max1.41MPa13MPa 可

3）刚度

fmax0.05mmf3000.75mm，可行 4006.3.底模下大楞计算

6.3.1. 0号-3号段底模下大楞10cm×10cm方木计算

作用在大背带上的荷载为小背带传递的集中荷载，根据6.2.1节分析结果，作用在大楞上的最大集中荷载为腹板下12.9KN，顶底板及翼板下为5.0。立杆纵向间距腹板下30cm，顶底板及翼板下60cm；小楞在大楞顶布置间距为20cm。大楞计算时按照三跨连续梁建模计算。 （1）腹板下大楞10cm×10cm方木计算 计算模型

13

（37+64+37）m连续梁支架法施工计算书 -12.9-12.9-12.9-12.9分析结果 1） 支反力

如上图所示，作用在大楞10cm×10cm方木上的立杆支点最大支反力为21.3KN。 2）强度

-12.9

经分析，10cm×10cm方木的最大组合应力max3.6MPa13MPa 可

3）刚度

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fmax0.05mmf3000.75mm，可行 400（2）顶底板及翼板下大楞10cm×10cm方木计算 计算模型 -5.0-5.0-5.0-5.0-5.0-5.0-5.0-5.0-5.0-5.0分析结果 1)支反力

所示，作用在大楞10cm×10cm方木上的立杆支点最大支反力为16.4KN。 2） 强度

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经分析，10cm×10cm方木的最大组合应力max4.8MPa13MPa 可

3）刚度

fmax0.2mmf6001.5mm，可行 400

6.3.2. 4号段-边跨现浇段底模下大楞10cm×10cm方木计算

作用在大背带上的荷载为小背带传递的集中荷载，根据6.2.2节分析结果，作用在大楞上的最大集中荷载为腹板下7.2KN，顶底板及翼板下为4.5。立杆纵向间距腹板下60cm，顶底板及翼板下60cm；小楞在大楞顶布置间距为20cm。大楞计算时按照三跨连续梁建模计算。 （1）腹板下大楞10cm×10cm方木计算 计算模型 -7.2-7.2-7.2-7.2-7.2-7.2-7.2-7.2-7.2-7.216 （37+64+37）m连续梁支架法施工计算书

分析结果 3） 支反力

如上图所示，作用在大楞10cm×10cm方木上的立杆支点最大支反力为23.5KN。 2）强度

经分析，10cm×10cm方木的最大组合应力max7.9MPa13MPa 可

3）刚度

fmax0.28mmf3000.75mm，可行 400（2）顶底板及翼板下大楞10cm×10cm方木计算

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（37+64+37）m连续梁支架法施工计算书 计算模型 -4.5-4.5-4.5-4.5-4.5-4.5-4.5-4.5-4.5分析结果 1)支反力 -4.5

所示，作用在大楞10cm×10cm方木上的立杆支点最大支反力为14.7KN。 4） 强度

经分析，10cm×10cm方木的最大组合应力max5MPa13MPa 可

3）刚度

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fmax0.18mmf6001.5mm，可行 4006.4.碗扣支架立杆稳定性计算

立杆性能如下表：

碗扣支架钢管截面特性外径d(mm)壁厚t(mm)483截面积A(cm2)4.24惯性矩I(mm4)10.78抵抗矩W(mm3)4.49回转半径i（mm）15.94 根据6.3节分析结果，碗扣支架立杆承受的最大竖向荷载为23.5KN，碗扣支架横杆步距设计为120cm。 立杆计算长度为1.2m，其长细比

1li12007515.94

查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）附录E表得：

0.75 fN23.510373.9MPa[f]215MPa可 4A0.754.24106.5. C20混凝土硬化层基础计算

碗扣支架基础采用C20混凝土基础，基础厚0.15m，碗扣支架底托底座为0.1m*0.1m*0.06cm钢板。根据6.4节分析结果，单根立杆作用在混凝土基础上的最大荷载为23.5KN。

碗口支架立杆底托底座作用在C20混凝土基础验算：

fcN23.51032.35MPafcd6.9MPa 可 A0.10.119

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6.6.地基承载力

地基处理时，要求硬化层底地基土承载力不小于200kPa,试验室检测合格后方可进行浇筑。碗口支架地基硬化厚度为15cm。底托面积10cm×10cm，假设底托底的压力按照从硬化层顶按照45°传递，当硬化层厚度为15cm时，混凝土地面承压面积为40cm×40cm。

基础能承受单根立杆最大压力为：

NA0.40.420032KNN023.5KN，合格 6.7.钢管贝雷梁支架计算

箱梁支架在水中部分碗扣支架支撑在钢管贝雷梁支架顶，碗扣支架立杆支撑在贝雷梁顶横向I10分配梁顶，分配梁间距同碗扣支架立杆纵距，分配梁支撑纵向贝雷梁顶，贝雷梁纵向跨径最大为1200cm，贝雷梁横向布置16排，间距（2@135+3@45+5@90+3@45+2@135）cm。贝雷梁支撑在钢管立柱顶双I36a横梁上，每排钢管桩设计6根φ530*8mm钢管立柱，钢管横向间距（2@150+250+2@150）cm。

6.7.1.贝雷梁顶横向I10分配梁计算

（1）0号段-3号段支架贝雷梁顶横向I10分配梁计算

贝雷梁顶横向I10分配梁承受碗扣支架立杆传递的集中荷载，根据6.3.1节分析计算结果，腹板下立杆最大集中荷载21.3KN，顶底板及翼板下立杆最大集中荷载16.4KN，分配梁支撑在贝雷梁顶，贝雷梁横向间距为（3@90+3@45 +5@90+3@45+3@90）cm。 计算模型 -21.3-21.3-21.3-21.3-21.3-16.4-16.4-16.4-16.4-16.4-16.4-16.4-16.4-16.4-16.4-16.4-16.4-16.4-21.3-16.4-16.4-16.4-16.4-16.4分析结果 1)支反力 20

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所示，作用在I10分配梁上的支点支反力为17.8-29.8KN，其中腹板下最大支点反力为29.8KN，顶底板及翼板下最大支点反力为25.8KN。 2）强度

经分析，I10分配梁的最大组合应力max59.6MPa215MPa 可

3）刚度

fmax0.28mmf9002.25mm，可行 400

（2）4号段-边跨现浇段支架贝雷梁顶横向I10分配梁计算

贝雷梁顶横向I10分配梁承受碗扣支架立杆传递的集中荷载，根据6.3.2节分析计算结果，腹板下立杆最大集中荷载23.5KN，顶底板及翼板下立杆最大

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集中荷载14.7KN，分配梁支撑在贝雷梁顶，贝雷梁横向间距为（3@90+3@45 +5@90+3@45+3@90）cm。 计算模型 -23.5-23.5-23.5-23.5-23.5-23.5-14.7-14.7-14.7-14.7-14.7-14.7-14.7-14.7-14.7-14.7-14.7-14.7-14.7-14.7-14.7-14.7-14.7分析结果 1)支反力

所示，作用在I10分配梁上的支点支反力为15.8-33.5KN，其中腹板下最大支点反力为33.5KN，顶底板及翼板下最大支点反力为23.2KN。 2）强度

经分析，I10分配梁的最大组合应力max53.6MPa215MPa 可

3）刚度

22

-14.7（37+64+37）m连续梁支架法施工计算书

fmax0.28mmf9002.25mm，可行 4006.7.2. 贝雷片纵梁计算 贝雷梁的力学特性：

43惯性矩I250497.2cm；截面抵抗矩W3578.5cm；

弯矩M788.2KNm；剪力Q245.2KN E=2×105MPa

贝雷梁承受I10分配梁传递的荷载，根据6.7.1节计算分析结果，I10分配梁传递到贝雷梁上的最大集中荷为（1）腹板下0号段-3号段29.8KN， I10分配梁在贝雷梁上的纵向布置间距为30cm；4号段-边跨现浇段33.5KN，I10分配梁在贝雷梁上的纵向布置间距为60cm。（2）顶底板及翼板下0号段-3号段25.8KN， 4号段-边跨现浇段23.2KN，I10分配梁在贝雷梁上的纵向布置间距为60cm。,贝雷梁的跨径为(11.25+12+9)m，在计算时将其转化为线性荷载。

q1=29.8.5KN/0.3m=99.3KN/m， q2=33.5KN/0.6m=55.8KN/m， q3=25.8KN/0.6m=43KN/m， q4=23.2KN/0.6m=38.67KN/m。 （1）腹板下贝雷梁计算 计算模型 -99.3-99.3-99.3-99.3-99.3-99.3-99.3-99.3-55.8-99.3-55.8-55.8-55.8-55.8-55.8-55.8-55.8-55.8-55.8-55.8-55.8 分析结果 23 （37+64+37）m连续梁支架法施工计算书

1)支反力

经分析，作用在贝雷梁支点上的支反力分别为532.9KN，1090.8KN，583KN，255.9KN。 2)弯矩

经分析，贝雷纵梁的最大弯矩M657KNm788.2KNm ，满足。要求。 3）剪力

经分析，贝雷纵梁的最大Qmax105.2KN245.2KN，满足要求。

(2)顶底板及翼板下贝雷梁计算

24

（37+64+37）m连续梁支架法施工计算书 计算模型 -43.0-43.0-43.0-43.0-43.0-43.0-43.0-43.07.034.-3-8-38.7-38.7-38.7-38.7-38.7-38.7-38.7-38.7-38.7-38.7-38.7 分析结果 1)支反力

经分析，作用在贝雷梁支点上的支反力分别为223.3KN，544.6KN，432.2KN，171KN。 2)弯矩

经分析，贝雷纵梁的最大弯矩M332.5KNm788.2KNm ，满足。要求。 3）剪力

25

（37+64+37）m连续梁支架法施工计算书

经分析，贝雷纵梁的最大Qmax46.7KN245.2KN，满足要求。 6.7.3.双I36a横梁及φ530*8mm钢管柱计算

（1） 第二排、第三排双I36a横梁及φ530*8mm钢管柱计算

钢管贝雷梁支架贝雷梁顶横向双I36a横梁上，横梁支撑在530*8mm螺旋钢管。第二、三排立柱钢管每排10根，间距150cm，钢管桩底支撑在明挖基础上，钢管桩底节在浇筑明挖基础时预埋在基础内。根据6.7.2节分析结果，贝雷梁专递至双I36a横梁上的集中荷载，最大值分别按腹板下1090.8KN、顶底板及翼板下544.6KN进行计算。 计算模型

-544.6-544.6-544.6-544.6-544.6-1090.8-544.6-544.6-544.6-544.6-544.6-544.6-1090.8-544.6-544.6-544.6-544.6-544.6 分析结果 26

（37+64+37）m连续梁支架法施工计算书

1） 支反力

如上图所示，作用在φ530*8mm钢管柱的最大支为1534.9KN。 2）强度

经分析，双I36a横梁的最大组合应力max179.2MPa215MPa ，可

27

（37+64+37）m连续梁支架法施工计算书

经分析，φ530*8mm钢管柱的最大组合应力max186.5MPa215MPa ，

经分析，[12.6剪刀撑的最大组合应力max85.7MPa215MPa ，可

3）刚度

fmax9.4mmf500012.5mm，可行 400

（2） 第一排、第四排双I36a横梁及φ530*8mm钢管柱计算

钢管贝雷梁支架贝雷梁顶横向双I36a横梁上，横梁支撑在530*8mm螺旋钢管。第一排、第四排立柱钢管每排6根，间距（250+150+250+150+250）cm，钢管桩底支撑在承台顶，钢管桩底节承台顶预埋钢板焊接。根据6.7.2节分析结果，贝雷梁专递至双I36a横梁上的集中荷载，最大值分别按腹板下532.9KN、顶底板及翼板下223.3KN进行计算。 计算模型

28

-544.6-544.6-544.6-544.6-544.6-1090.8-544.6-544.6-544.6-544.6-544.6-544.6-1090.8-544.6-544.6-544.6-544.6-544.6（37+64+37）m连续梁支架法施工计算书

分析结果 1） 支反力

如上图所示，作用在φ530*8mm钢管柱的最大支为927KN。

2）强度

29

（37+64+37）m连续梁支架法施工计算书

经分析，双I36a横梁的最大组合应力max129.3MPa215MPa ，可

经分析，φ530*8mm钢管柱的最大组合应力max96.6MPa215MPa ，

经分析，[12.6剪刀撑的最大组合应力max82.1MPa215MPa ，可

3）刚度

30

（37+64+37）m连续梁支架法施工计算书

fmax5.8mmf25006.25mm，可行 400

6.7.4. φ530*8mm螺旋钢管稳定性计算

φ530*8mm螺旋钢管性能如下表：

碗扣支架钢管截面特性外径d(mm)壁厚t(mm)5308截面积A(mm2)13120惯性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回转半径i（mm）184.64.47*1081.687*106 根据6.8节分析结果，φ530*8mm螺旋钢管承受的最大竖向荷载为1534.9KN，钢管桩剪刀撑间距为500cm。 钢管桩计算长度为5m，其长细比

1li500027.09184.6

查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）附录E表得：

0.927 fN1534.9103126.2MPa[f]215MPa可 4A0.927131.2106.7.5. 支架条形基础计算

根据6.7.3节分析结果，第二排、三排作用在C20混凝土扩大基础上，作用在扩大基础上的总荷载为10900KN，最大单桩荷载为1534.9KN，钢管底座采用65cm*65cm*1.0cm钢板。

现场地质条件为卵石土层，根据地质报告该地质条件的设计承载力为300KPa,扩大基础设计时按250KPa计算，则

31

（37+64+37）m连续梁支架法施工计算书

A=10900/250=43.6m2，

设计扩大基础的平面尺寸取值为14m*3.2m,厚度2.0m。

条形基础施工前，由试验室对地基进行轻型静力触探试验检测，保证地基承载力大于250KPa。

钢管桩底座作用在C20混凝土基础验算：

fcN1534.91033.63MPafcd6.9MPa 可 A0.650.657.侧模计算

腹板侧模采用木模结构，木模结构部分面板采用15mm厚竹胶板，面板后竖肋采用10*10cm方木，间距30cm，竖楞外横肋采用双φ48*3.5mm钢管，竖向间距100cm。箱室内模采用木模结构与外侧模结构相同，采用φ12mm拉杆将腹板侧模连接，拉杆水平间距75cm。 7.1.侧压力及压头高度 新浇筑砼对模板的最大侧压力：

p0.22t012v1/2 砼容重：26kN/m3

取新浇砼入模温度T250C初凝时间：t0砼浇筑速度取：v1.0m/h

外加剂影响修正系数，按掺加缓凝剂考虑，则：11.2 砼坍落度影响修正系数，按泵送砼考虑，则：21.15

2005h

2515p0.222651.21.151.0＝39.47KPa

pH266.0156KPa

根据规范取较小值，故：q139.47KPa 有效压头高度：h混凝土振捣侧压力

垂直板面振捣荷载：q24KPa

32

p39.471.52m 26（37+64+37）m连续梁支架法施工计算书

7.2.侧模面板计算

侧模面板采用15mm厚竹胶板，竹胶板背面竖向10cm×10cm方木小愣，间距30cm，计算时底模面板按三跨连续梁考虑，荷载取“7.1”节中的侧压力39.47KN，取1m板宽。

强度计算时的线荷载：q39.4711.2411.452.96KN/m 刚度计算时的线荷载：q39.4711.247.36KN/m

15mm厚竹胶板的材料力学特性：

[]50MPa;

弹性模量 E=4000MPa；

bh31000153281250mm4； 惯性矩I1212bh2100015237500mm3； 截面抵抗矩W66最大弯矩Mmax计算模型

ql239.470.320.36KNm； 1010qL计算结果 ⑴强度

LL

Mmax9.6MPa， 50MPa满足要求。 W⑵刚度

考虑竹胶板面板背带为10*10cm方木，面板的实际净跨径L=20cm。故

qL447.361504f0.17mmf150/4000.375mm，模板刚度满足要128EI128EI求。

33

（37+64+37）m连续梁支架法施工计算书

7. 3.侧模面板后10cm×10cm方木小愣计算

侧模面板外侧竖向为10cm×10cm方木小楞，小楞外侧水平方向双根φ4.8×3.5mm钢管做大楞，间距80cm，小楞计算时按三跨连续梁考虑。

方木（云南松）材料力学特性如下：

[]13MPa；

弹性模量 E=10000MPa；

bh310010038333333mm4； 惯性矩I1212bh21001002166666mm3； 截面抵抗矩W66计算模型

qLL 侧模竖肋计算模型

强度计算：q= 52.96*0.3=15.89kN/m，L=0.8m 刚度计算：q= 47.36*0.3=14.21kN/m，L=0.8m

最大弯矩Mmax计算结果 ⑴强度

ql215.890.821.02KNm； 1010L

wMmax6.12MPa13MPa 可 W⑵刚度

qL414.211004f0.3mmf800/4002.0mm，竖肋的刚度满足要128EI128EI求。

7.4.侧模外侧横向双根φ48×3.5大愣计算

竖肋外采用双根φ4.8×3.5mm钢管，间距80cm。大楞上每40cm布置1根φ

34

（37+64+37）m连续梁支架法施工计算书

12圆钢拉杆，大楞计算时按三跨连续梁考虑。

φ4.8×3.5mm钢管材料力学特性如下：

[w]215MPa；

弹性模量 E=2.6×105MPa； 惯性矩I121867mm4； 截面抵抗矩W5078mm3； 计算模型

qLL图48 侧模小楞计算模型

强度计算：q= (52.96*0.8)/2=21.18kN/m，L=0.4m 刚度计算：q=(47.36*0.8)/2=18.94kN/m，L=0.4m

最大弯矩Mmax计算结果 ⑴强度

ql221.180.420.3KNm； 1010L

wMmax59.08MPaw215MPa 可 W⑵刚度

qL447.361004f0.3mmf400/4001.0mm可 128EI128EI7. 5.拉杆计算

沿大楞方向每40cm布置1根φ12圆钢拉杆，每根拉杆对应0.8m×0.4m范围的侧模，按照最大侧压力考虑。 拉杆应力：

N0.80.452.961000610149.9MPa215MPa 2A3.140.00635