目录
一、工程概况 ................................................................................. 2 二、施工进度计划 .......................................................................... 2 三、施工准备与资源配置计划 ...................................................... 3 四、工艺流程及施工方法 .............................................................. 5 附件一 墙模板（木模板）安全计算书 ...................................... 15 附件二 扣件式钢管支架板模板安全计算书 ............................. 23
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K0+059至K0+133箱涵施工方案
一、工程概况
本工程为乌鲁木齐市“水进城”项目和平渠改造工程之一，位于乌鲁木齐沙依巴克区北艺公园街北一巷南端，箱涵上部为前海大厦停车场，周边有住宅、商业等地处繁华人员流动量大，对施工影响较大。
K0+059至K0+133箱涵为矩形三孔，采用C30F200W6抗硫钢筋混凝土现浇结构，3孔净宽2.1米、净高1.9米，垫层采用C25F200抗硫混凝土，设计流量为25m3/s。进出口设悬臂挡墙与上、下游双层衬砌渠道衔接。箱涵每间隔9~10米设分隔缝20宽，止水采用651型橡胶止水带(400mm*10mm)，埋设深150mm，上部使用沥青砂浆嵌缝封口深150mm，下部采用聚乙烯高压闭孔板（厚20mm）嵌缝，橡胶止水带两侧嵌入混凝土墩墙或底板中。
根据地勘报告，本工程场地区域构造属基本稳定区，场地为相对较稳定场地，地基的均匀性一般，适宜建筑。地基土①层杂填土、②层卵石、②-1层圆砾均为非冻账性土，根据区域气象资料，乌鲁木齐市标准冻结深度为1.55m，最大冻结深度为1.62m。拟建场地基本地震动峰值加速度值为0.20g，地震基本烈度为8度。
二、施工进度计划
K0+059～K0+133箱涵，总长为74m，共分为8段，3×9+2×10+3×9=74m。因季节影响，施工计划一次成型，根据图纸设计、现场情况等拟定施工天数29天（无外部因素影响的理想状态下）。具体布置详施工进度计划附图。
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三、施工准备与资源配置计划 （一）施工准备：
1、技术准备：熟悉图纸设计及相关施工规范，包括施工所需技术资料，及时与设计沟通，进行设计交底。根据分部分项工程及工程量，划分试验检验批等。
2 现场准备：根据现场实际情况，在原箱涵南端顶板上埋有10kv电杆拉线，需当地供电局进行处理，场地内搭建有临时房屋需拆除，以上拆除完毕后，根据图纸设计用白灰撒出箱涵开挖边线，在边线外一米左右搭设围挡，围挡高度1.8米，宽度3米，将施工现场全封闭，杜绝无关人员进入。
由于现场无加工场地，租用相临工地场地，用以加工钢筋、模板等，水、电均租用，现场用电配置20kw发电机，用于施工及夜间照明。
工人住宿租用周边民居，现场管理办公室搭建于阿勒泰水剧场内，管理人员在开工后制定值班制度，确保24h现场有人值守。
3 资金准备：根据施工进度计划，开工前准备40%资金，根据钢筋计划、周转材料计划等提前购入钢筋、木模板、木方等，以保障工程开工使用，其后根据工程进度，逐步购入其它各种材料，保障工程正常进行。
（二）资源配置计划
1 劳动力配置计划：根据工程用工量编制各专业工种劳动力计划及进场时间表：
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序号 1 2 3 4 5 6 工种 混凝土工 木工 钢筋工 普工 电工 水工 人数 10 30 30 10 4 4 进场时间 浇筑垫层前 开工进场 开工进场 开工进场 开工进场 开工进场 备注 2 物资配置计划： 工程机械配置计划 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 .
机械名称 挖掘机 渣土车 发电机 钢筋切断机 钢筋弯曲机 打夯机 混凝土震动棒 雾炮 高压清洗机 切割机 电焊机 型号（容量） 350 20方 20kw 7.5kw 3.2kw 2.2kw 2.2kw 8.7kw 2.2kw 2.2kw 10kw 数量 1 10 1 1 1 2 5 1 1 1 2 进场时间 开工进场 开工进场 开工进场 开工进场 开工进场 回填土方时 开工进场 开工进场 开工进场 开工进场 开工进场 .
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现场照明 8kw 开工进场 工程周转材料配置计划 序号 1 2 3 4 5 6 7
四、工艺流程及施工方法 1、工艺流程
原涵破拆 土方开挖 垫层放线 支垫层边模 浇筑垫层混凝土 底板放线 底板钢筋绑扎 支箱涵外模 安装分隔缝材料及止水带 底板混凝土浇筑 箱涵墙体钢筋绑扎
支箱涵墙体模板 安装墙内分隔缝材料及止水带 箱涵洞内满樘架搭设 支箱涵顶板模板 箱涵墙体混凝土浇筑 箱涵顶板钢筋绑扎 箱涵顶板混凝土浇筑 拆外墙模板 箱涵外壁混凝土防腐 涵外土方回填 涵洞内模板拆除。
2、分部分项工程施工
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材料名称 钢管Ø48×3.5 木方60×40 模板 方钢管 扣件 顶丝 对拉螺杆 数量 8720 18 1500 4500 5000 1250 1500 单位 T 立方 平方 米 个 个 个 进场时间 .
（1）原涵破拆及土方开挖、回填
因原涵南侧有150燃气管线跨渠布设，所以破拆及土方开挖只能从北侧向南侧施工。首先采用350免爆破除原涵体，破拆时用雾炮进行降尘，由北向南逐步破拆，涵体全部破拆完毕后装车运走。由于渠东侧人行道路施工时无法使用，渠西侧为居民区，计划于k0+300处由渠东道路向渠内做坡道，拆除外运及施工材料运输道路从渠内运输附图所示。
混凝土碎渣运出后根据图纸设计用白灰撒出开挖边线，边坡根据设计按1:1进行放坡，挖土时将箱涵两端混凝土悬臂挡墙土方一并挖出，对于南端燃气管线部位采用人工挖方，防止破坏燃气管线，并对管线处土方进行喷浆支护，如挖出燃气管线则用型钢对燃气管线进行支撑防护，施工时严禁触动燃气管线。土方由于现场无法存放，故所有土方全部外运弃方，回填土方时从别处运来。土方开挖完毕后放出垫层边线并报验，土方验槽合格后进行下道工序施工。
箱涵混凝土强度达到70%后开始土方回填，回填时分层夯填，每层厚度400~600左右，直至夯填到设计种植土下部高度。
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（2）钢筋加工及绑扎 A、钢筋的检验
本工程钢筋先运至钢筋预制加工场后按规格、品种和出厂批次分类码放，并挂牌加以区分，钢筋进场时现场材料员要检验钢筋出厂合格证、炉号和批量，钢筋进现场后，现场实验员根据规范要求立即做钢筋复试工作，向监理工程师报验，钢筋复试通过后，经监理工程师批准方能使用。
每批供应给本工程使用的钢筋，应向监理工程师提供一份厂家试验报告的复印件。
工程中使用的钢筋表面应该洁净，不应该有污垢、油渍、漆垢及其它的杂质等。
B、钢筋加工与堆放
钢筋加工场配置一台钢筋切断机、一台钢筋弯曲机做钢筋的加工工作。
钢筋配筋工作由专职配筋人员严格按照《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204－2015）和设计要求执行。钢筋料表完成后报设计、监理审核，钢筋进场专职检查员现场要跟班外观检查和实测，在外观检查的基础上，由质检员会同工长、化验员、监理工程师随机抽取检查验收。
钢筋截断和弯折：根据图纸所示形状、截面尺寸弯折钢筋。 钢筋要分类堆放在现场指定的场地内，钢筋堆放要进行挂牌标识，标识要注明使用部位、规格、数量、尺寸等内容。钢筋标识牌要统一
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一致。钢筋下面要用垫木或专用型钢支架架空，防止钢筋浸在水中生锈。
项目根据工程施工进度和现场储料能力编制钢筋加工和供应计划，物资部门根据供应计划运送钢筋到现场，现场钢筋加工场按加工计划进行加工。加工好的成品钢筋按计划运至施工作业面。
C、钢筋定位与间距控制
箱涵底板及顶板上下层钢筋用钢筋马凳控制位置，马凳@600只，钢筋马凳如右图所示：
箱涵墙内双排筋的间距按图纸要求用拉筋控制，其分布间距按图纸要求。
D、钢筋保护层控制
钢筋保护层尺寸控制是否准确、是否满足设计要求是施工质量检查的一项重点内容，本工程钢筋保护层控制采用砂浆垫块进行控制，根据保护层厚度，垫块分为底梁（45mm）,板、墙（30mm）两种，墙体结构放在外侧钢筋上，梁、板结构放在底筋下。
钢筋锚固、接头：钢筋连接采用搭接接头，接头按50%错开。 （3）混凝土工程施工
箱涵为现浇混凝土结构，采用商品混凝土。混凝土必须三证齐全，混凝土的配合比、水泥、砂石试验单及水泥、外加剂的出厂合格证，并按规范规定的组数，提供混凝土试块的试压报告单和抗渗试验报告。
商品混凝土由集中拌合站拌制，混凝土罐车运至工地，采用汽车泵输送。
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A、混凝土的浇筑
在浇筑前要做好充分的准备工作，浇筑前工长向工人进行详细的技术交底，同时检查机具、材料准备，保证水电的供应，要掌握天气季节的变化情况，检查模板、钢筋、预留洞等的预检和隐蔽项目。检查安全设施、劳动力配备是否妥当，能否满足浇筑速度的要求。
浇筑混凝土时，墙、板均采用分层浇筑，每层高度200左右，在分隔缝处要注意两侧混凝土同时浇筑以保证侧压力基本相同，以避免分隔材料位移。
混凝土采用振捣器进行振捣。振捣器选用插入式。振捣时应严格按操作规程要求操作，振点均匀，每一振点待混凝土表面振到不再冒气泡，泛出水泥浆且混凝土表面不再下沉即好。用插入式振捣器捣实普通混凝土的移动距离不应大于作用半径的1.5倍。振捣器应与模板保持5～10cm距离,并应尽量避免碰撞钢筋、模板和预埋件等。振捣上层混凝土时，振动棒应插入下层混凝土中50cm。
浇筑混凝土时，必须有模板工、钢筋工配合看模板、钢筋。 在混凝土浇筑完成在表面覆盖一层塑料布或工业棉毡并洒水养护，以减少混凝土表面水分的散发，有利混凝土养护。
B、混凝土施工缝
施工缝在后浇混凝土之前凿毛清洗，浇筑前剔除混凝土表面浮浆，直到露出石子为准，并将松动石子除掉。浇筑前表面浇水湿润，冲洗干净并不得积水，混凝土应细致捣实,使新旧混凝土紧密结合。
（4）模板工程施工
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模板采用木模板钢支撑，模板钢管支撑系统采用φ48×3.5mm钢管扣件式脚手架支撑体系。
A、施工方法
本工程模墙板一律采用915mm×1830mm×18mm高强防水大模板。墙用对拉螺栓加固，外拐角是模板关键部位，拉筋拐角距离不得大于200mm，螺栓直径Ф14，穿墙螺栓采用止水片做止水处理。本工程为箱涵结构，支模支模顺序可分为支模前准备、支模、模板拆除等几步骤。支、拆模工艺流程为：
模板拼装→校模板位置控制线→模内杂物清理→暗柱体复线→找平→钢筋隐检完毕→支外侧模板→安装穿墙螺栓→支内侧模板→支钢管斜撑→调整加固模板→预检模板并签字→砼浇筑养护→检验砼强度→拆模申请→审批申请→拆模。
支模前应熟悉图纸，核对尺寸、标高是否吻合，并根据图纸及规范对除了构造要求外的部分进行模板体系的计算。合理组合模板使支模更加科学、规范化。这样即可保证质量，不因支撑体系的不牢造成跑模，不因支撑应力不足造成构件变形，同时通过计算使材料用量更加量化，可避免不必要的损失。
板支模：板模板用满堂红支架，和墙同时支模，支架均用φ48×3.5钢管。支架系统又要相互兼顾，并要计算强度、刚度、挠度及稳定性验算。支架立杆间距为750mm×600mm，立杆之间应加设水平拉杆，离地面200mm处设一道，纵横向沿立杆高度0.9m左右设一道，顶部设一道，满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设
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置一道纵向剪力撑。支架要求有剪刀撑并和板支撑系统的满樘红支架连接起来。墙模安装固定一侧模板，待钢筋绑扎完毕后安装另一侧模板，用水平木方楞将侧模整体连接。用斜撑连接和支撑系统使之形状成稳固的三角架形式。
墙竖向用50*60*1900的木方（或φ48钢管）间距200cm，以防止平面变形，木方外设水平间距500mm的两根横向钢管，墙体对拉螺栓（外套PVC管）为φ14钢筋从中间穿出并将螺栓（间距600*500）端头的螺丝拧紧，并用钢管斜拉和板支撑相连，以保证墙体模板具有足够的刚性、稳定性以及保证墙体的设计厚度。
B、模板安装质量要求
模板及支架必须有足够的强度、刚度和稳定性；模板接缝不得大于2mm，模板实测偏差如下表，其合格率在90%以上。
允许偏差项目表
项目 柱墙梁轴线 标高 柱墙梁截面尺寸 每层垂直度 相邻两板表面高低差 表面平整度 允许偏差 3 +2、-5 查 +2、-5 3 2 5 查 .
检查方法 尺寸检查 用水准仪或控线和尺量检尺量检查 用2米托线板检查 用直尺和尺量检查 用2米靠尺和楔形塞尺检.
预埋钢管、预埋管、预留3 孔中心线位移 预埋螺栓 预留洞 截面内部尺寸 +10/0 A）、保证项目：模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性，其支承部分应用足够的支承面积。
B）、基本项目：模板接缝不应漏浆。模板接缝处用双面胶粘贴，防止漏浆现象发生，模板与砼接触表面清理干净，并涂隔离剂，严禁隔离剂粘污钢筋及接槎处。
C）、成品保护：吊装模板时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形；拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤砼表面和楞角；拆下的模板，如发现不平或损坏变形，应及时修理。
C、模板体系技术措施
A）、为保证工程进度，必须配足模板。
B）、墙支模前，应清理模内杂物和疏散的混凝土。
C）、模板工程重点控制刚度、垂直度、平整度，特别注意外墙模板，内外交角等处的质量，防止胀模。
D、模板验收：
A）、模板验收首先查看模板的布局是否按照方案实施。 B）、检查连接件、支撑件的规格、质量和扣件的紧固是否牢靠。
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尺量检查 控线和尺量检查 中心线位移 外露长度 中心线位移 2 +10/0 10 .
C）、检查支撑钢管是否按要求放置垫木。支撑钢管及木方的横向、纵向间距是否符合方案要求。
D）、检查模板轴线位置要达到控制要求。
E）、用线坠检查墙模板的垂直度，利用控制线检查墙模板的横向水平度、平整度。
F）、检查所有模板拼装的拼缝宽度不大于2mm。 E模板的拆除
根据规范要求拆除模板时砼所必须达到的强度75%，模板拆除的顺序应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先拆非承重部位后拆承重部位以及自上而下的顺序，拆模时杜绝大锤和撬棍硬砸硬撬。满足强度要求，工人拆模板时应经技术负责人批准，工长必须根据天气等情况掌握砼的强度。
F、模板系统设计计算（详附件） （5）止水带安装方案
根据设计箱涵每9~10米设分隔缝，分隔缝止水带安装做法如下图
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安装工艺：止水带两侧钢筋绑扎完成后将20厚聚乙烯高压闭孔泡沫板按设计尺寸裁好插入，两侧用砂浆垫块进行定位，保证位置准确。安装651橡胶止水带，止水带两侧采用砂浆垫块定位。安装分隔板，分隔板由10厚聚苯板与10厚胶合板合并制成（便于后期拆模），在混凝土上强度后拆除，分隔板用14钢筋定位，钢筋间距300。
分隔缝处浇筑混凝土时必须两侧同时浇筑，保证两侧混凝土侧压力基本相等，避免造成分隔材料移位。
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附件一 墙模板（木模板）安全计算书 一、计算依据
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2017 二、计算参数 基本参数 计算依据 混凝土墙厚度h(mm) 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 400 混凝土墙计算高度H(mm) 混凝土墙计算长度L(mm) 次梁间距a(mm) 主梁间距b(mm) 次梁合并根数 对拉螺栓横向间距(mm) 混凝土初凝时间t0(h) 混凝土浇筑方式 4 溜槽、串筒或导管 材料参数 .
1900 9000 次梁布置方向 水平方向 150 500 1 500 次梁悬挑长度a1(mm) 主梁悬挑长度b1(mm) 主梁合并根数 对拉螺栓竖向间距(mm) 200 200 2 500 混凝土浇筑速度V（m/h) 2 结构表面要求 表面外露 .
主梁类型 次梁类型 面板类型 圆钢管 矩形木楞 覆面木胶合板 主梁规格 次梁规格 面板规格 48×3.0 50×50 15mm(克隆、樟木平行方向) 对拉螺栓规格 荷载参数 混凝土塌落度影响修正系数
M14 1.15 外加剂影响修正系数 1.2
（图1） 纵向剖面图
（图2） 立面图 三、荷载统计
新浇混凝土对模板的侧压力
F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2
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F2=γcH＝24×1900/1000=45.6kN/m2 标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2 承载能力极限状态设计值 根据墙厚的大小确定组合类型： 当墙厚大于100mm：
S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k] 当墙厚不大于100mm：
S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k] 则：
S=0.9×max(1.2×41.218+1.4×(1×2+(1-1)×4),1.35×41.218+1.4×0.7×(1×2+(1-1)×4))=51.844kN/m2
正常使用极限状态设计值Sk＝G4k＝41.218kN/m2 四、面板验算
根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。 W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3 I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4 其中的h为面板厚度。 1、强度验算
q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m
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（图3） 承载能力极限状态受力简图
（图4） 面板弯矩图(kN·m) Mmax＝0.146kN·m
σ＝Mmax/W＝0.146×106/37500=3.888N/mm2≤[f]＝30N/mm2 满足要求 2、挠度验算
qk＝bSk=1×41.218=41.218kN/m
（图5） 正常使用极限状态受力简图
（图6） 面板变形图
νmax＝0.084mm≤[ν]＝150/400=0.375mm
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满足要求 五、次梁验算
q＝aS＝150/1000×51.844=7.777kN/m qk＝aSk＝150/1000×41.218=6.183kN/m 1、抗弯强度验算
（图7） 承载能力极限状态受力简图
（图8） 梁弯矩图 Mmax＝0.164kN·m
σ＝Mmax/W＝0.164×106/(20.833×1000)=7.866N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求 2、抗剪强度验算
（图9） 次梁剪力图(kN) Vmax＝1.961kN
τ=VmaxS0/(Ib)=1.961×103×15.625×103/(52.083×104×5×10)=1.176N/mm2≤[fv]＝1.4N/mm2
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满足要求 3、挠度验算
（图10） 正常使用极限状态受力简图
（图11） 次梁变形图
ν＝0.232mm≤[ν]＝500/400=1.25mm 满足要求 4、支座反力计算 Rmax=3.911KN Rmaxk=3.109KN 六、主梁验算
因主梁的跨度一般是较大的，为了方便计算且保证安全，可以按有悬挑的四跨连续梁计算，计算简图如下：
（图12） 承载能力极限状态受力简图 1、抗弯强度验算
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（图13） 主梁弯矩图 Mmax＝0.978kN·m
σ＝Mmax/W＝0.978×106/(8.986×1000)=108.795N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求 2、抗剪强度验算
（图14） 主梁剪力图 Vmax＝7.821kN
τ=VmaxS0/(Ib)=7.821×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=18.387N/mm2≤[fv]＝120N/mm2 满足要求 3、挠度验算
（图15） 正常使用极限状态受力简图
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（图16） 主梁变形图
ν＝0.418mm≤[ν]＝500/400=1.25mm 满足要求 4、支座反力计算
对拉螺栓承受的支座反力：N=14.763KN 七、对拉螺栓验算 对拉螺栓拉力值N：
N＝0.95XYFs＝0.95XY×(1.2G4k+1.4Q3k)＝
0.95×500/1000×500/1000×(1.2×41.218+1.4×2)=12.412kN≤Ntb=17.8kN 满足要求
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附件二 扣件式钢管支架板模板安全计算书 一、计算依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2017
5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 二、计算参数 基本参数 楼板厚度h(mm) 楼板边宽B(m) 主梁布置方向 立柱横向间距lb(m) 计算依据 400 2.1 楼板边长L(m) 模板支架高度H(m） 9 1.9 0.9 0.9 垂直于楼板长边 立柱纵向间距la(m) 0.75 水平杆步距h1(m) 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 次梁间距a(mm) 主梁悬挑长度b1(mm) 结构表面要求 200 200 表面外露 次梁悬挑长度a1(mm) 可调托座内主梁根数 300 1 剪刀撑(含水平）布置方式 普通型 立杆自由端高度a(mm) 200 模板荷载传递方式 可调托座 材料参数 主梁类型 .
圆钢管 主梁规格 48×3. .
次梁类型 面板类型 矩形钢管 覆面木胶合板 次梁规格 面板规格 60×40×2.5 15mm(克隆、樟木平行方向) 钢管类型 荷载参数 基础类型 地基承载力特征值fak(kPa) 是否考虑风荷载 Ф48×3 混凝土楼板 / 地基土类型 架体底部垫板面积A(m^2) / 0.2 否 架体搭设省份、新疆乌鲁木齐城市 市 地面粗糙度类型
/ .
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简图：
（图1） 平面图
（图2） 纵向剖面图1
（图3） 横向剖面图2
三、面板验算
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根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3, I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4
1、强度验算
A.当可变荷载Q1k为均布荷载时： 由可变荷载控制的组合： q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb
=1.2×(0.3+(24+1.1)×400/1000)×1+1.4×2.5×1=15.908kN/m 由永久荷载控制的组合：
q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb
=1.35×(0.3+(24+1.1)×400/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=16.409kN/m 取最不利组合得：
q=max[q1,q2]= max(15.908,16.409)=16.409kN/m
（图4） 可变荷载控制的受力简图1 B.当可变荷载Q1k为集中荷载时： 由可变荷载控制的组合：
q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.2×(0.3+(24+1.1)×400/1000)×1=12.408kN
.
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/m
p1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN
（图5） 可变荷载控制的受力简图2 由永久荷载控制的组合：
q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.35×(0.3+(24+1.1)×400/1000)×1=13.959kN/m
p2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN 取最不利组合得：
（图6） 永久荷载控制的受力简图
（图7） 面板弯矩图 Mmax= 0.237kN·m
σ=Mmax/W=0.237×106/37500=6.321N/mm2≤[f]=30N/mm2
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满足要求 2、挠度验算
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×400/1000)×1=10.34kN/m
（图8） 正常使用极限状态下的受力简图
（图9） 挠度图
ν=0.067mm≤[ν]=200/400=0.5mm 满足要求 四、次梁验算
当可变荷载Q1k为均布荷载时： 计算简图：
（图10）
可变荷载控制的受力简图1
由可变荷载控制的组合：
.
.
q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka
=1.2×(0.3+(24+1.1)×400/1000)×200/1000+1.4×2.5×200/1000=3.182kN/m
由永久荷载控制的组合： q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4
×
0.7Q1ka
=1.35×(0.3+(24+1.1)×400/1000)×200/1000+1.4×0.7×2.5×200/1000=3.282kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]= max(3.182,3.282)=3.282kN/m 当可变荷载Q1k为集中荷载时： 由可变荷载控制的组合：
q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.2×(0.3+(24+1.1)×400/1000)×200/1000=2.482kN/m
p1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN
（图11）
可变荷载控制的受力简图2
由永久荷载控制的组合：
q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.352×(0.3+(24+1.1)×400/1000)×200/1000=2.796kN/m
p2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN
.
.
（图12）
永久荷载控制的受力简图
1、强度验算
（图13）
次梁弯矩图(kN·m)
Mmax= 1.162kN·m
σ=Mmax/W=1.162×106/(7.29×103)=159.351N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求 2、抗剪验算
（图14）
次梁剪力图(kN)
Vmax= 4.244kN
τmax=VmaxS/(Ib0)=4.244×103×3.042×103/(21.88×104×0.5×10)=11.802N/mm2≤[τ]= 120N/mm2
满足要求
.
.
3、挠度验算 挠度验算荷载统计，
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×400/1000)×200/1000=2.068kN/m
（图15）
正常使用极限状态下的受力简图
（图16）
次梁变形图(mm)
νmax=0.116mm≤[ν]=0.9×1000/400=2.25 mm 满足要求 五、主梁验算
在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。主梁的方向设定为立杆的横距方向。
根据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008）第4.1.2条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值(Q1k）
.
.
可取1.5kN/㎡；故主梁验算时的荷载需重新统计。
将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。 A.由可变荷载控制的组合： q1=0.9
×
{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×400/1000)×200/1000+1.4×1.5×200/1000)=2.611kN/m
B.由永久荷载控制的组合： q2=0.9
×
{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4
×
0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×400/1000)×200/1000+1.4×0.7×1.5×200/1000)=2.777kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(2.611,2.777)=2.777kN 此时次梁的荷载简图如下
（图17）
次梁承载能力极限状态受力简图
用于正常使用极限状态的荷载为：
qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.3+(24+1.1)×400/1000)×200/1000=2.068kN/m
此时次梁的荷载简图如下
.
.
（图18）
次梁正常使用极限状态受力简图
根据力学求解计算可得： Rmax=2.619kN Rkmax=1.95kN
还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=32.65/1000=0.033kN/m 自重设计值为：g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×32.65/1000=0.035kN/m 则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：
（图19）
主梁正常使用极限状态受力简图
则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：
（图20）
主梁正常使用极限状态受力简图
1、抗弯验算
.
.
（图21）
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax= 0.764kN·m σ=Mmax/W= 205N/mm2
满足要求 2、抗剪验算
0.764×106/(4.493×1000)=170.153N/mm2
≤
[f]=
（图22） Vmax= 5.92kN
τmax=QmaxS/(Ib0)=5.92×1000×3.042×103/(10.783×104×0.6×10)=27.837 N/mm2≤[τ]=120 N/mm2
满足要求 3、挠度验算
主梁剪力图(kN)
.
.
（图23） 主梁变形图(mm)
νmax=0.961 mm≤[ν]=0.75×103/400=1.875mm 满足要求 4、支座反力计算
立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax=10.865kN
六、立柱验算 1、长细比验算
验算立杆长细比时取k=1, μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用 l01= kμ1(h+2a)=1×2.066×(0.9+2×200/1000)=2.686m l02=kμ2h =1×2.985×0.9=2.687m 取两值中的大值
l0=max(l01, l02)=max(2.686,2.687)=2.687m λ=l0/i=2.687×1000/(1.59×10)=168.962≤[λ]=210 满足要求
2、立柱稳定性验算(顶部立杆段) λ1=l01/i=2.686×1000/(1.59×10)=168.918 根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.248 N1=0.9
×
[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)]lalb=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×400/1000)+1.4×(1+2))×0.9×0.75=10.089kN
f=N1/(φA)=10.089×1000/(0.248×(4.24×100))=95.855N/mm2≤
.
.
[σ]=205N/mm2
满足要求
3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段) λ2=l02/i=2.687×1000/(1.59×10)=168.962 根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.248
N3=0.9×[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)]lalb+0.9×1.2×H×gk =0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×400/1000)+1.4×(1+2))×0.9×0.75+0.9×1.2×1.9×0.192=10.483kN
f=N3/(φA)=10.483×1000/(0.248×(4.24×100))=99.652N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求
七、可调托座验算
按上节计算可知，可调托座受力N=Rzmax=10.865 kN N=10.865 kN≤[N]=150kN 满足要求
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中渠K（0+059）～K（0+133）函洞施工进度计划序号1渠边设施拆迁2原涵破拆及土方开挖3人工清理基槽及放线4涵洞垫层混凝土浇筑5涵底钢筋绑扎6涵底支模板7涵底混凝土浇筑8涵墙钢筋绑扎9涵洞模板支设10涵墙混凝土浇筑11涵顶钢筋绑扎12涵顶混凝土浇筑13涵洞模板拆除14混凝土防腐15土方回填及压实项目名称10月12345678910111213141516171819202122232425262728293031123411月5678912本计划为理想状态，在外部环境、材料、机械、人员满足情况下编制。 .
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