城西二次变电所电气工程(部分)设计

摘 要

本毕业设计论文是城西二次变电所电气工程（部分）设计。 全论文除了摘要、毕业设计书之外，还详细的说明了各种设备选择的最基本的要求和原则依据。 变压器的选择包括：主变压器的台数、容量、型号等主要技术数据的确定；电气主接线主要介绍了电气主接线的重要性、设计依据、基本要求、各种接线形式的优缺点以及主接线的比较选择，并制定了适合要求的主接线； 短路电流计算是最重要的环节，本论文详细的介绍了短路电流计算的目的、假定条件、一般规定、元件参数的计算、网络变换、以及各短路点的计算等知识； 高压电气设备的选择包括母线、高压断路器、隔离开关、电流互感器、电压互感器的选择原则和要求，并对这些设备进行校验和产品相关介绍 。而根据本论文所介绍的高压配电装置的设计原则、要求和60KV的配电装置，决定此次设计对本厂采用分相中型布置。继电保护和自动装置的规划，包括总则、自动装置、一般规定主变压器、母线等设备的保护， 而变电所的防雷保护则主要针对避雷针和避雷器的设计。此外，在论文适当的位置还附加了图纸（主接线、平面图、断面图、防雷保护等）及表格以方便阅读、理解和应用。

关键字：短路计算 校验 设备选择

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沈阳工程学院毕业设计（论文）

Abstract

This graduate design thesis is a City westTransformer Substation Two Times Electrical Engineering (part) Design. Whole thesis besides summary graduate to design the book outside, returned the expatiation every kind of most basic request that equipments choose with principle according to. The choice of the transformer includes: Main transformer use the main technique in number, capacity, model number...etc. in set data of the transformer to really settle; The electricity lord connected the line to introduce primarily the electricity lord connects the linear importance, design according to, the basic request, every kind of merit and shortcoming and lords that connect the line form connects the linear choosing more, the lord that combine to establish the in keeping with my plant the request connects the line; The short-circuit galvanometer is regarded as the most important link, this thesis introduced the calculating purpose in short-circuit electric current, assumption term, general provision, the calculation, network transformation of a parameter detailed, and each calculation etc. knowledge that short circuit order; The choice of the high pressure electricity equipments includes the mother line, high pressure breaks the road machine and insulate the switch, electric current to feels with each other the machine, electric voltage feels with each other the choice principle of the machine, high pressure switch cabinet with request, and proceed to these equipments the school check with the related introduction in product. But go together with the design principle of the electricity device, request to go together with the electricity device with 60 KV according to this thesis a high pressure for introducing, decide this time design to adopt the cent the mutually medium-sized arranging to the my plant. After electricity protection with the programming of the automatic device, include total, automatic device, general provision with the protection of generator, transformer, mother line etc. equipments, but power plant with change to give or get an electric shock a design for defending thunder protecting then primarily aiming at lightning rod with lightning arrester. In addition, return in the appropriate position in thesis additional diagram paper ( the lord connects the line diagram, plane chart defend thunder protection disgram, Cross section diagram etc.) and forms read, comprehend with the convenience with applied.

Key word: Short circuit calculation Examination The choice of the equipments

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目 录

摘 要 ······························································································································································· 1 ABSTRACT ·················································································································································· 2 引 言 ······························································································································································· 6 第一部分 说明书 ·········································································································································· 9 第一章 原始资料分析 ································································································································· 9 第二章 主变压器的选择 ··························································································································· 10 2.1 变电所主变压器的容量和台数 ······································································································· 10 2.1.1 变压器容量的确定 ················································································································ 10 2.1.2 主变压器的台数的确定 ········································································································ 10 2.2 主变压器型式的选择 ························································································································ 10 2.2.1 相数的选择 ···························································································································· 10 2.2.2 主变压器绕组的数量 ············································································································ 10 2.2.3 绕组连接方式 ························································································································ 10 第三章 电气主接线的选择 ······················································································································· 12 3.1 主接线方案 ··········································································································································· 12 3.1.1 主接线方案的确定 ················································································ 错误！未定义书签。 3.1.2 主接线二次方案的几点说明 ································································ 错误！未定义书签。 第四章 短路电流计算 ······························································································································· 16 4.1 电路元件参数计算 ···························································································································· 16 4.1.1 基准值计算 ···························································································································· 16 4.1.2 各元件参数标幺值的计算 ···································································································· 16 4.2 网络变换 ············································································································································· 16 4.3 分支系数的计算 ································································································································ 17 4.4 转移电抗、计算电抗的求得 ··········································································································· 17 4.5 冲击电流的求得 ································································································································ 18 4.6 短路容量的求得 ································································································································ 18 第五章 电气设备的选择 ··························································································································· 19 5.1 高压断路器的选择 ···························································································································· 19 5.1.1 60KV侧高压断路器的选择 ································································································· 19 5.1.2 10KV侧高压断路器的选择 ································································································· 20 5.2 隔离开关的选择 ································································································································ 21

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5.2.1 60KV侧隔离开关的选择 ····································································································· 22 5.2.2 10KV侧隔离开关的选择 ····································································································· 22 5.3 互感器的选择 ····································································································································· 15 5.3.1 电压互感器的选择 ················································································································ 23 5.3.2 电流互感器的选择 ················································································································ 23 5.4 补偿装置的选择 ································································································································ 23 5.5 母线的选择 ········································································································································· 26 5.5.1 60KV 侧母线的选择 ············································································································· 26 5.5.2 10KV 侧母线选择E ·············································································································· 26 5.6 高压开关柜的选择 ················································································································· 27 5.7 避雷器的选择 ····································································································································· 28 第六章 继电保护及自动装置规划设计 ·································································································· 30 6.1 60KV线路保护 ································································································································· 30 6.2 主变压器保护 ····································································································································· 30 6.3 10KV侧线路保护 ····························································································································· 31 6.4 并联电容器组保护 ···························································································································· 31 6.5 变压器备用电源自投装置 ················································································································ 31 6.6 10KV分段开关备用自投装置 ········································································································ 31 第七章 配电装置设计 ······························································································································· 32 7.1 总的原则 ············································································································································· 32 7.2 设计要求 ············································································································································· 32 7.2.1 满足安全净距的要求 ············································································································ 32 7.2.2 施工、运行和检修的要求 ···································································································· 32 7.2.2.1 施工要求 ·························································································································· 32 7.2.2.2 运行要求 ·························································································································· 33 7.2.2.3 检修要求 ·························································································································· 33 7.2.3 噪音的允许标准及限制措施 ································································································ 33 第八章 过电压防雷保护 ··························································································································· 34 8.1 直击雷的保护范围和保护措施 ······································································································· 34 8.2 避雷针保护对象 ································································································································ 34 8.2 避雷针保护范围的计算 ···················································································································· 34 第二部分 计算书 ·········································································································································· 1 第一章 变压器容量的确定 ························································································································· 1 第二章 短路计算 ·········································································································································· 1 2.1高压侧60KV K1点短路： ··········································································································· 1

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2.2 10KV侧K2点短路： ················································································································· 4 第三章 设备的选择······································································································································ 6 3.1 断路器的选择 ······································································································································· 6 3.1.1 60KV侧断路器的选择 ··········································································································· 6 3.1.2 10KV侧高压断路器的选择 ··································································································· 7 3.2 电流湖互感器的校验 ·························································································································· 7 3.2.1 60KV侧LCW-60型电流互感器校验 ··················································································· 7 3.2.2 10KV侧LAJ-10型电流互感器校验 ····················································································· 8 3.3 母线的选择和校验 ······························································································································ 8 3.4 补偿装置容量的确定 ·························································································································· 9 第四章 过电压防雷保护 ························································································································· 11 4.1 单支避雷针的保护范围 ···················································································································· 11 4.2 两支等高避雷针的保护范围 ··········································································································· 11 设计总结 ······················································································································································ 12 致谢 ······························································································································································· 13 参考文献 ······················································································································································ 14

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引 言

随着电网的规模的迅速扩大，电压等级和自动化水平的不断提高，供电部门为适应市场机制，加强科技进步和提高经济效益就成为电力经营管理关注的重点问题。发展形式要求城乡变电站尽快实现无人值班。从国内外电网发展的情况看，变电站采取无人值班是电网的科学管理水平和科技进步的重要标志。因此，在发达国家或地区的电网中。无人值班变电站已从35～110kV扩大到了220kV，甚至向更高电压等级的变电站方向发展，由此可见无人值班变电站是大势所趋。

在我国，无人值班运行管理不是个新话题，早在50年代末60年代初，许多供电局就曾进行过变电站无人值班的试点，当时采用的是原苏联的技术，并且风行一时，但后来由于技术的不完善，还有管理和认识上的种种原因。多少地区没有坚持下去。80年代以后，随着自动化技术的发展和完善，特别是人们对变电站无人值班认识的提高。郑州、深圳、大连、广州等地区出现了大量的无人值班变电站，就据有关资料介绍，到1996年底，全国已有600余座无人值班变电站。而到1997年底已达到1000余座。

近年来，随着电网的发展，原电力工业部和国家电力公司先后颁布了有关变电站无人值班工作的意见和要求。目前有关无人值班变电站设计规程正在编写之中，不久即将正式颁发，这些文件的颁布与实施必然大大推动变电站无人值班工作更快发展。

待设计变电所是60/10KV地区一般性公用变电所，规划有和远期最大负荷。其10KV侧供电负荷出线共有12回，重要负荷有8回，占总负荷的52.42%，为了保证供电的可靠性和一次性满足远期负荷的要求，本设计将按照远期负荷规划进行设计建设，从而保证该变电所能够长期可靠供电。

本设计是我们本科在度期间进行的一次比较系统，具体，完整的颇为重要的设计，它是我们将在读期间所学的专业知识进行理论与实践的很好结合，在我们的学习生活中占有极其重要的作用，是本科学习期间最后一个重要的综合性实践教学环节，是学生全面运用所学基础理论、专业知识和基本技能，对实际问题进行设计（或研究）的综合性训练。也是我们将来走向工作岗为奠定良好基石的实践。

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城西二次变电所电气工程（部分）设计（任务书）

一、 设计题目：城西二次变电所电气工程（部分）设计。 二、 设计原始资料：

1、待设计变电所为地区公用变电所，电压等级为60/10kV，60kV侧有两回进线，10kV侧有配出线12回。

2、所处地区地势平坦，海拔高度为250m，周围空气无污染，最高气温40℃，最低气温－20℃，年平均温度18℃。

3、系统网络图如下所示：

Sxi F1－F3

1B-3B L1-L2 L3-L4

4B-5B

60kV

L5-L6

待设计变电所

F1-F3 机组容量3*50MW COSφ＝0.85 Xd＝0.2 1B-3B 变压器容量3*60MVA Ud％＝12％ 4B-5B 变压器容量2*63MVA Ud％＝12％ L1-L2 2*80km L3-L4 2*60km L5-L6 2*40km

Sxi 无限大容量系统

4、10kV侧负荷表 序号 1 2 3 4 5 6 负 荷 名 称 化工厂 有机玻璃厂 有机化工 电线厂 起重机厂 标准件厂 远期最大 负荷（kw） 8000 5000 2800 3500 2400 1000 功率因数 0.90 0.91 0.90 0.90 0.89 0.88 Tmax(h) 7000 6800 6500 6000 5000 5000 重要负荷 所占比例 70 70 75 20 0 0 回路数 2 2 2 2 2 2 出线方式 架空线 架空线 架空线 架空线 架空线 架空线 三、其他条件：

1、线损率取5%。

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2、负荷的同时系数取0.9。

3、有负荷率取0.75；无功负荷率取0.8。

4、要求变电所的平均功率因数补偿到0.9以上。 四、设计工作任务：

1、分析设定任务书给定的基本条件。

2、选择本变电所的主变压器（确定变压器的型式、容量、台数、变压比）。 3、选择本变电所的电气主接线图。 4、短路电流计算。

5、选择电气设备（母线、高压断路器、隔离开关、电流互感器、电压互感器、避雷器和补偿电容器）。

6、配电装置设计。

7、继电保护及自动装置规划设计。 8、过电压保护设计。 五、设计成品：

1、设计说明书一份。 2、设计计算书一份。 3、变电所电气主接线一张。 4、屋外配电装置平面图一张。 5、屋外配电装置断面图一张（画两个断面）。 6、屋外防雷保护图一张。

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第一部分 说明书

第一章 原始资料分析

该变电所为一般性的地区公用变电所，电压等级为60/10KV，有2回进线，根据《变电所设计技术规程》并考虑变压器负荷率较大，60KV侧需用单母主接线，由于低压侧有12回出线，且重要负荷占总负荷的52.42%，所以可采用单母分段带旁路接线。因为地势平坦,海拔高度为250m，周围空气无污染，且年平均气温为18℃，所以主变压器的运输是没有问题的，变压器冷却方式也可以选风冷,变电站建设型式采用户外型变电站设计。

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第二章 主变压器的选择

2.1 变电所主变压器的容量和台数

2.1.1 变压器容量的确定

对于一般性的地区变电所，一般按变电所建成后5～10年的规划负荷选择，并要适当考虑到远期10～20年负荷发展。在原始材料中给出了10KV侧负荷表、线损率、变电所的平均功率因数。由此已知条件可得出远期最大总负荷：

P∑K·

1.05% P∑─总负荷, K─负荷同时系数； COS根据计算，参考国网标准化设备选型要求，该变电站可采用2台20000kVA主变。 2.1.2 主变压器的台数的确定

为保证供电的可靠性，变电所一般应装设两台主变，但一般不超过两台主变。当只有一个电源或变电所的一级负荷另有备用电源保证供电时，可装设一台主变。对大型枢纽变电所，根据工程的具体情况，应安装2～4台主变。

当变电所装设两台及以上主变时，每台容量的选择应按照其中任一台停运时，其余容量至少能保证所供一级负荷或为变电所全部负荷的70～80%。

由于该变电所为地区公用变电所，属于终端变电所，所以装设两台主变压器为宜。

2.2 主变压器型式的选择

2.2.1 相数的选择

根据主变压器相数选择原则可知：当不受运输条件限制时，330KV及以下（待设变电所为60/10KV）的变电所，均应选用三相变压器。

2.2.2 主变压器绕组的数量

待设变电所深入引进至负荷中心，是具有直接从高压降为低压供电条件的变电所，所以为简化电压等级或减少重复降压容量，采用双绕组变压器。

2.2.3 绕组连接方式

我国35KV以上采用Y连接，其中中性点通过消弧线圈接地。35KV以下采用Δ连接。 综上所述，该变电所主变压器选用SF11-20000/63 SF11-20000/63概述：

该电力变压器用于额定频率50Hz，电压等级为63KV，容量为20000KVA的输变电线或变电所中，作传输电能和改变电压用，可在户外连续工作。

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油浸式变压器的基本组成有铁心、线圈、器身、油箱、调压装置、冷却装置、出线装置及测量保护装置等部分。

线圈高压部分采用多层分段连式，低压部分采用螺旋式结构。

调压装置的高压绕组抽分接头，无励磁调压分接头开关，调压范围为+5%及+2×2.5两种。

冷却装置为三相风冷。联结组标号为YN, d1

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第三章 电气主接线的选择

我国《变电所设计技术规程》SDJ2-79规定：“变电所的主接线根据变电所在电力系统的地位、回路数、设计特点及负荷性质等条件确定，并且应满足运行可靠、简单灵活、操作方便和节约投资等要求。”

电气主接线是指变电所的变压器、输电线路怎样与电力系统相连，从而完成输配电任务，它是变电所的重要组成部分。采用何种主接线形式，与电力系统原始资料，发电厂、变电所本身运行的可靠性、灵活性和经济性的要求等密切相关，并且对电气设备选择、配电装置布置、继电保护和控制方式的拟订都有较大的影响。

因此，主接线的设计必须根据电力系统、发电厂或变电所的具体情况，全面分析，正确处理好各方面的关系，通过技术经济比较，合理的选择主接线方案。

3.1 电气主接线的设计原则

设计变电所电气主接线时，所遵循的总原则：①符合设计任务书的要求；②符合有关的方针、政策和技术规范、规程；③结合具体工程特点，设计出经济合理的主接线。为此，应考虑下列情况：

1、明确变电所在电力系统中的地位和作用 变电所在电力系统中的地位和作用是决定主接线的主要因素。变电所是枢纽变电所、地区变电所、终端变电所、企业变电所还是分支变电所，由于它们在电力系统中的地位和作用不同，对主接线的可靠性、灵活性、经济性的要求也不同。

2、考虑近期和远期的发展规模

变电所主接线设计应根据5～10年电力系统发展规划进行。应根据负荷的大小和分布、负荷增长速度以及地区网络情况和潮流分布，来确定主接线的形式以及连接电源数和出线回数。

3、考虑负荷的重要性分级和出线回数多少对主接线的影响

对一级负荷，必须有两个独立的电源供电，且当一个电源失去后，应保证全部一级负荷不间断供电；对二级负荷，一般要有两个电源供电，且当一个电源失去后，能保证大部分二级负荷供电。三级负荷一般只需要一个电源供电。

4、考虑主变台数对主接线的影响

变电所主变的容量和台数，对主接线的选择将产生直接的影响。通常对大型变电所，由于传输容量大，对供电可靠性要求高，因此，其对主接线的可靠性、灵活性的要求也高。而容量小的变电所，其传输容量小，对主接线的可靠性灵活性要求不是很高。

5、考虑备用容量的有无和大小对主接线的影响

发、送、变的备用容量是为了保证可靠的供电，适应负荷突增、设备检修、

故障停运情况下的应急要求。电气主接线的设计要根据备用容量的有无而有所不同，例如，当母线或断路器检修时，是否允许变压器、线路停运；当线路故障时允许切除线路变压器

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的数量等，都直接影响主接线形式的选择。

3.2电气主接线的基本要求

1、可靠性

供电的可靠性是电力生产和分配的首要要求，停电会对国民经济各部门带来巨大的损失，往往比少发电的价值大几十倍，会导致产品报废、设备损坏、人身伤亡等。因此，主接线的接线形式必须保证供电可靠。因事故被迫中断供电的机会越小，影响范围越小，停电时间越短，主接线的可靠程度就越高。研究主接线可靠性应注意的问题如下：

（1）考虑变电所在电力系统中的地位和作用。变电所是电力系统的重要组成部分，其可靠性应与系统要求相适应。如：对于一个小型的终端变电所的主接线一般不要求过高的可靠性，而对于一个大型超高压变电所，由于它在电力系统中的地位很重要，供电容量大、范围广，发生事故可能使系统运行受到扰动，甚至失去稳定，造成巨大损失，因此其电气主接线应采用供电可靠性高的接线方式。

（2）变电所接入电力系统的方式。现代化的变电所都接入电力系统运行。其接入方式的选择与容量大小、电压等级、负荷性质以及地里位置和输送电能距离等因素有关。

（3）变电所的运行方式及负荷性质。电能生产的特点是发电、变电、输电、用电同一时刻完成。而负荷的性质按其重要意义又分为Ⅰ类、Ⅱ类、Ⅲ类之分。当变电所设备利用率较高，年利用小时数在5000h以上，主要供应Ⅰ类、Ⅱ类负荷用电时，必须采用供电较为可靠的接线形式。

2、灵活性

电气主接线应能适应各种运行状态，并能灵活的进行运行方式的转换。不仅正常运行时能安全可靠地供电，而且在系统故障或电气设备检修及故障时，也能适应调度的要求，并能灵活、简便、迅速地倒换运行方式，使停电时间最短，影响范围最小。同时设计主接线时应留有发展扩建的余地。对灵活性的要求如下：

（1）调度时，可以灵活地投入和切除变压器和线路，调配电源和负荷，满足系统在事故运行方式、检修运行方式以及特殊运行方式下的系统调度要求。

（2）检修时，可以方便的停运断路器、母线及其继电保护设备，进行安全检修而不致影响电力网的运行和对用户的供电。

（3）扩建时，可以容易地从初期接线过度到最终接线。在不影响连续供电或停电时间最短的情况下，投入变压器或线路而不互相干扰，并对一次和二次部分的改建工作量最少。

3、经济性

在设计主接线时，主要矛盾往往发生在可靠性与经济性之间。与使主接线可靠、灵活，必然要选高质量的设备和现代化的自动装置，从而导致投资的增加。因此，主接线的设计应在满足可靠性和灵活性的前提下做到经济合理。一般从以下方面考虑：

（1）投资省。主接线应简单清晰，节省断路器、隔离开关、电流互感器、电压互感器、避雷器等一次设备；②使继电保护和二次回路不过于复杂，节省二次设备和控制电缆；③限制短路电流，以便于选择价廉的电气设备或轻型电器；④如能满足系统安全运行及继电保护要求，110kv及以下终端或分支变电所可采用简易电器。

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（2）占地面积小。主接线设计要为配电装置布置创造条件，尽量使占地面积减少。 （3）电能损失少。在变电所中，正常运行时，电能损耗主要来自变压器，应经济合理地选择变压器的型式、容量和台数，尽量避免两次变压器而增加电能损耗。

此外，在系统规划设计中，要避免建立复杂的操作枢纽，为简化主接线，变电所接入系统的电压等级一般不超过两回。

3.3电气主接线的设计程序

电气主接线的设计伴随着变电所的整体设计，即按照工程基本建设程序，历经可行性研究阶段、初步设计阶段、技术设计阶段和施工设计阶段等四个阶段。在各阶段中随要求、任务的不同，其深度、广度也有所差异，但总的设计思路、方法和骤相同。其具体设计步骤和内容如下。

（1）对原始资料进行分析，具体内容如下：

1）本工程情况。主要包括：变电所类型；设计规划容量；变压器容量及台数；运行方式等。

2）电力系统情况。电力系统近期及远期发展规划（5～10年）；变电所在电力系统中的位置（地理位置和容量位置）和作用；本期工程和远景与电力系统连接方式以及各级电压中性点接地方式等。

3）负荷情况。负荷的性质及地理位置、电压等级、出线回路数及输送容量等。电力负荷在原始资料中虽已提供，但设计时尚应予以辨证地分析。因为负荷的发展和增长速度受政治、经济、工业水平和自然条件等方面影响。如果设计时，只依据负荷计划数字，而投产时实际负荷小了，就等于积压资金；否则电量供应不足，就会影响其他工业的发展。

4）环境条件。当地的气温、湿度、覆冰、污秽、风向、水文、地质、海拔、地震等因素对主接线中电器的选择和配电装置的实施均有影响。特别是我国土地辽阔，各地气象、地理条件相差甚大，应予以重视。对重型设备的运输条件也应充分考虑。

5）设备制造情况。为使所设计的主接线具有可行性，必须对各主要电器的性能、制造能力和供货情况、价格等资料汇集并分析比较，保证设计的先进性，经济性和可靠性。

（2）拟定主接线方案。根据设计书任务书的要求，在原始资料分析的基础上，可拟定若干个主接线方案。应依据对主接线的基本要求，从技术上论证各方案的优点，淘汰一些不合理的方案，最终保留两个或三个技术上相当，又都能满足任务书要求的方案，再进行可靠性定量分析计算比较，最后获得技术合理、经济可行的主接线方案。

（3）主接线经济比较。

（4）短路电流计算。对拟定的电气主接线，为了选择合理的电器，需进行短路电流计算。

（5）电器设备的选择。

3.4主接线的拟定方案及选择

本变电所的电压等级为60/10KV，60KV侧有进线2回， 10kV侧有出线12回。根据主

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接线设计必须满足供电可靠性，保证电能质量，满足灵活性和方便性，保证经济性的原则，初步在两侧各拟定两个主接线方案，进行选择：

60kV侧主接线采用单母线分段和双母线接线2种接线方案。 10kV侧主接线采用单母线分段和双母线带旁路2种接线方案。 下面列表比较各种方案的特点，根据设计要求从中选出最佳方案

60kV侧： 方案 项目 回路。 可靠性 ②当一段母线发生故障，分段断路器自动将故障段切除，保证正常母线不间断供电。 ①当出线为双回时，常使架空线路出现灵活性 交叉跨越。 ②扩建时需向两个方向均匀扩建。 ①调度灵活。 ②扩建方便。 ③便于试验。 ① 增加了母线的长度、隔离开关的数量和配电装经济性 ①接线简单清晰，设备较少。 置架构，占地面积增大，投资增多。 单母线分段接线 ①对重要用户可以从不同段引出两个双母线接线 ①可以轮流检修母线而不致使供电中断。 ②检修任一母线的隔离开关时，只停该回路。 ③母线故障后，能迅速恢复供电。 ② 隔离开关容易误操作，需在隔离开关和短路器之间装设联锁装置。 10kV侧： 方案 项目 回路。 可靠性 ②当一段母线发生故障，分段断路器自断供电。 ①当出线为双回时，常使架空线路出现灵活性 交叉跨越。 ②扩建时需向两个方向均匀扩建。 经济性 ①接线简单清晰，设备较少。 单母线分段接线 ①对重要用户可以从不同段引出两个双母线带旁路 ①可以轮流检修母线而不致使供电中断。 ②检修任一母线的隔离开关时，只停该回路。 ③ 母线故障后，能迅速恢复供电。 不中断对用户的供电。 ①调度灵活。 ②扩建方便。 ③便于试验。 ①因装设旁路，增加了母线的长度、隔离开关的数量和配电装置架构，占地面积增大，投资增多。 动将故障段切除，保证正常母线不间④ 在短路器检修时（包括其保护装置的调试），

根据以上几种方案的比较以及本次设计变电所的实际情况，一次侧为2回进线，2回转供线，而且根据负荷的不同变化需要经常改变主接线的运行方式，二次侧出线，有12回出线，有重要负荷，因此决定主接线的一次侧采用单母分段接线；二次侧也采用单母线分段接线。

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第四章 短路电流计算

短路计算的目的时为了电气元件的选择和校验，还有母线的选择和校验。

4.1 电路元件参数计算

4.1.1 基准值计算

高压短路电流计算一般只计算发电机、变压器、线路的电抗，采用标幺值计算。为了计算方便，通常只取基准容量SB=100MVA，基准电压UB一般取各级平均电压，即

UB=1.05Ue Ue—额定电压。

当基准容量SB（MVA）与基准电压UB（KV）选定后，基准电流IB（kA）已决定：

IB=

SB

3UB4.1.2 各元件参数标幺值的计算

计算公式如下：

发电机电抗标幺值：

SBX*d″=Xd″×

P/coseXd″—电机次暂态电抗百分值；

Pe—指电机额定容量。

20MVA、63MVA变压器电抗标幺值：

SBX*d=Ud×

SeUd—变压器短路电压的百分值；

Se—最大容量绕组的额定容量，单位MVA。

SB电力系统标幺值：X*S″=X*d×

Se/cos线路标幺值： X=

SB 2UB4.2 网络变换

在网络简化中，对短路点具有局部对称或全部对称的网络，同电位的点可以短接，其间的电抗可以略去，如图4-1所示。

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图4.1

由于三台发电机和变压器的型式、电压等级都相同，可以简化；80km、60km、40km三回线路可简化，而系统和很它相连的80Km电线也可简化，如图4-1所示。

4.3 分支系数的计算

XGSXG∥XS

XGSX CGGS XGXS CS4.4 转移电抗、计算电抗的求得

XGSXXfS=

CS*LXGSX*L XfG=

CG15SG== = XXSXjSXjSfSXfSSB经过电路点f1、f2的短路电流的标幺值可通过查 《电力工程电气设计手册 （电气一次部分）》 中得汽轮机运算曲线数字表来取得 0 S、 0.6 S、 1.2 S、4 S 的短路电流标幺值。短路电流得有名值可通过标幺值乘以基准值（I=I*·IB）得，其结果如表4-1所示。

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短路电流计算结果 表4.1 短路点 K1 2.618 2.618 2.618 K2 10.405 10.405 10.405 I(0) I(1.5) I(3) 4.5 冲击电流的求得

三相短路发生后得半个周期（t=0.01S），短路电流的瞬时值达到最大，称为冲击电流ich，其值按下式计算： 冲击电流的瞬时值：

ich=2kchI″

式中：kch—冲击系数，可从《电力工程电气设计手册 （电气一次部分）》

中的表4-15查得。

I″—0s的短路电流。 冲击电流的有效值：

Ich=12(Kch1)I″ （12(Kch1)=1.52）

224.6 短路容量的求得

当供电电源为无穷大的时候，不考虑短路电流周期分量得衰减。

短路点f1： XXG1//XS1XL

Sf1=

SBX

所有的短路计算结果如计算书中表2 -1所示。

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第五章 电气设备的选择

5.1 高压断路器的选择

断路器及其操动机构应按下表所列的技术条件选择。

断路器参数选择 表5.1 项目 正常工作条件 短路稳定性 参数 电压、电流、频率、机械负荷 动稳定电流、热稳定电流和持续时间 对地和断口间的绝缘水平、泄露比距 开端电流、短路关合电流、操作循环、操作次数、操作相数、分操作性能 合闸时间及同期性、对过电压的限制、某些特需的开断电流、操动机构 环境温度、日温差、最大风速、环境 环境条件 环境保护 相对湿度、污秽、海拔高度、地震烈度 噪音、电磁干扰 承受过电压能力 技术条件

对于断路器型式的选择，除应满足各项技术要求和环境条件外，还应考虑便于施工调试和运行维护，并经经济比较后确定。该变电所所选的是六氟化硫断路器，其综合条件满足要求，而且六氟化硫断路器是目前的主流产品。

校验开断能力的量，在校验断路器的断流能力时，应用开断电流代替断流容量。一般取断路器实际开断时间（继电保护动作时间与断路器固有分闸时间之和）的短路电流作为校验条件。 设备的选择应该以最大运行方式下得最大短路电流作为依据，为了计算方便本设计在设备选择中把系统容量视为无穷大电源，这样假设对于设备选择校验是偏于保守得。无穷大电源的特点视短路电流周期分量不衰减，即 It″=I0″=I，其短路电流周期分量衰减系数β″=1

5.1.1 60KV侧高压断路器的选择

（1）型式。除满足各项技术条件和环境条件外，还应考虑安装调试和运行维护的方便。一般6～35kV选用真空断路器，35～500kV选用SF6断路器。

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（2）额定电压的选择为UNUNS。 （3）额定电流的选择为InImax

（4）额定开断电流的检验为INbrIt(或I'')

式中 It----断路器实际开断时间ts的短路电流周期分量。

实际开断时间tk，为继电保护主保护动作时间与断路器固有分闸时间之后。 （5）热稳定校验应满足It2tQK （6）动稳定校验应满足iesish

60KV侧断路器选择型号为LW9-66，具体参数如下表所示： 计算数据 LW9-66参数 Vg 60KV 192.45A 1.547KA 3.947KA 2.6182×0.55 Ve Ie Ie 66KV 2500A 31.5KA 80KA 2976 kA2.s Igmax Ikd ich 2Itdz ip 2Itht 5.1.2 10KV侧高压断路器的选择

看断路器的规定可知，35KV及以下的场所可以选用真空断路器，因为35KV及以下的线路开断次数比较多，从真空断路器的技术参数表中看出可以满足要求，而且真空断路器也是主流产品。低压母线上有电容补偿装置，电容器可以通过真空断路器投切更安全、跟稳定。 10KV侧的变压器二次侧总受断路器的最大长期工作电流计算如下： Igmax=1.05

Se 3Ve根据最大长期工作电流和网络的电压断路器选为ZN4-10C型真空断路器。

校验：ZN4-10型真空断路器的固有合闸时间为0.05s，取继电保护整定时间为0.05s，则短

路电流持续时间： ttgtbth tfz=taβ″

查tg=f(t,β″)曲线得tz， tdztfztz 断路器触头开断计算时间为： tktgtb

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因为tk＞0.1s，断路器触头开断瞬间的短路电流为：Ikb=I″

10KV其他馈出线断路器得选择，除了最大长期工作电流按每个回路得最大负荷电流计算外，其余参数均相同，且每个回路得最大负荷电流均小于变压器回路得电流，故变压器10KV侧断路器选择型号为VS1(ZN63A)，具体参数如下表所示：

计算数据 10kV 1102.214A 10.405KA 13.745KA 174（kA2s） 51.58kA VS1(ZN63A)UNs Imax I\" UN IN 10kV 1600A 31.5kA 80kA 231.53=2977（kAs） INbr iNc1 It2t 2ish Qk ish

ies 80kA 5.2 隔离开关的选择

断路器及其操动机构应按下表所列的技术条件选择。

隔离开关参数选择 表5.4 项目 正常工作条件 短路稳定电压 技术条件 参数 电压、电流、频率、机械荷载 动稳定电流、热稳定电流和持续时间 对地和断口之间的绝缘水平、泄露比距 分合小电流、旁路电流和母线环流，操作机构 环境温度、最大风速、覆冰厚度、环境 环境条件 环境保护 相对温度、污秽、相对湿度、海拔高度、地震烈度 电磁干扰 承受过电压 操作性能

隔离开关的选择除了不校验开断电流以外，其余与断路器的选择相同。因为隔离开关与断路器串联在回路中，网络出现短路故障时，对隔离开关的影响完全取决于断路器的开断时

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间。故计算数据与断路器选择时的计算数据完全相同。

5.2.1 60KV侧隔离开关的选择

本设计方案60KV侧其设置8组隔离开关，为了便于储备元件均选用同类型的隔离开关，即GW5A-72.5Ⅱ型。GW系列的隔开关是220KV及以下，系列较全，双柱式，可高型布置，重量较轻，可手动，电动操作。计算数据合隔离开关的参数列于表5-5中。 60kV侧隔离开关选择型号为GW5A-72.5Ⅱ结果表： 计算数据 GW5A-72.5Ⅱ 63kV 192.45A 286.42（kA2s） 6.845kA UNs Imax UN IN It 2t72.5kV 1600A 2231.54=3969（kAs） Qk ish

ies 100kA 5.2.2 10KV侧隔离开关的选择

为了购买合检修的方便，10KV侧的隔离开关均选用VS1(ZN63A)型手车式开关，参数见10KV侧高压断路器的选择

5.3 互感器的选择

跟断路器和隔离开关一样，如下表所示。

电流互感器的参数选择 表5.7 项目 正常工作条件 技术条件 短路稳定性 承受过电压能力 环境条件 参数 一次回路电压，一次回路电流，二次回路电流，二次侧负荷，准确度等级，暂太特性，二次级数量，机械荷载 动稳定倍数、热稳定倍数 绝缘水平，泄露比距 环境温度，最大风速相对湿度，污秽，海拔高度，地震烈度

电压互感器的参数选择 表5.8

项目 技术条件 正常工作条件 承受过电压能力 环境条件

参数 一次回路电压，二次电压，二次负荷，准确度等级，机械荷载 绝缘水平，泄露比距 环境温度，最大风速相对湿度，污秽，海拔高度，地震烈度 22

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5.3.1 电压互感器的选择

电压互感器的选择根据额定电压、装置种类、结构形式、准确度级以及按副边负载选择。而副边负荷是在确定二次回路方案以后方可计算。故互感器初选形式如表5-9所示。

电压互感器技术参数表 表5.9 形式 JCC-60 JYZJ-10

1最大容量（VA） 2000 400 额定电压变比（KA） 原线圈 60/3 10/3 副线圈 0.1/3 0.1/3 辅助线圈 0.1/3 0.1/3 额定容量（VA） 0.5级 50 1级 500 80 3级 1000 200 由于电压互感器与电网并联。当系统发生短路时，互感器本身并不遭受短路电流的作用，因此不需要校验动稳定与热稳定。

5.3.2 电流互感器的选择

1、 60KV侧电流互感器的选择

根据电压等级合电流互感器安装处的长期最大工作电流，可选LCW-6型号的电流互感器。电流互感器的参数如表6所示。

60KV电流互感器技术参数表 表5.10

秒 型号 定电压V 0.5级 CW-60

动稳定校验公式：

0 2×200/5 0.5/1 1.2 1级 1.2 D级 欧姆 倍数 1.5 额定电流比 额定二次阻抗（Ω） 次组合 10%倍数 热稳定倍数 75 200 稳定倍数 2IK

c

em

＜6.845

热稳定校验公式：（IeKch）2·t Itdz＜2.25×108 2、10KV侧电流互感器的选择

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10KV侧电流互感器可根据安装地点合最大长期工作电流来选择。电流互感器的参数如表5-11所示。

10KV电流互感器技术参数表 表5.11 型号 LAJ-10

额定电压KV 10 额定电流比 额定组合 额定二次负荷VA 0.5级 1.6 D级 0.8 10%倍数 欧姆 2/3 倍数 /10 一秒热稳定倍数 50 动稳定倍数 90 1500/5 0.5/D 动稳定合热稳定校验与60KV侧的电流互感器的校验公式是相同的。

5.4 补偿装置的选择

该变电所装设补偿装置是为了提高变电所的平均功率因数。并联电容补偿装置，对于终端变电所主要是为了提高电压和补偿主变压器的无功损耗，因此并联电容补偿装置满足要求。

并联电容补偿装置容量选择：对于直接供电的末端变电所，安装的最大容性无功量应等于装置所在母线上的负荷按提高功率因数所需补偿的最大容性无功量与主变压器所需补偿的最大容量之和。

1、负荷所需补偿的最大容性无功量计算公式为：

Qc,f,m=Pfm(∣tg1∣-∣tg2∣)=Pfm

1111 -2cos21cos2=PfmQcf0

式中： Qc,f,m — 负荷所需补偿的最大容性无功量（KVar）； Pfm — 母线上的最大有功负荷（KW）； 1 — 补偿前的最大功率因数角（°）； 2— 补偿后的最小功率因数角（°）

cos2值不应小于《电力工程电气设计手册 （电气一次部分）》表9-6

中规定的允许值，并应尽量满足《电力工程电气设计手册 （电气一次部

分）》中表9-7所列数值。

Qcf0— 由cos1补偿到cos2时，每KW有功负荷所需补偿的容性无功量

（KVar/KW），其值见《电力工程设计手册 （电气一次部分）》 表9-8。

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2、主变压器所需补偿的最大容性无功计算式为：

2Ud%ImI0% Qcb,m=（）Se 2100Ie100式中：Qcb,m—主变压器所需补偿的最大容性无功；

Ud（%）—需要进行补偿的变压器一侧的阻抗电压百分值（%）；

Im—母线装设补偿装置后，通过变压器需要补偿一侧的最大负荷电流值（A）； Ie—变压器需要补偿一侧的额定电流值（A）； I0%—变压器空载电流百分值（%）；

Se—变压器需要补偿一侧的额定容量（KVA）；

Qc,f,m+Qcb,m就是所需并联电容补偿装置的容量。根据容量和电压等级选用的并联电容补偿装置为TBB10.5-12000/100-D型并联补偿置。

TBB10.5-12000/100-D 型补偿装置的概述；TBB并联补偿成套装置主要用于6～35KV、50Hz的电力系统中，作为一种改善功率因数、调整电压、降低网络损耗的容性无功功率补偿装置。TBB系列补偿装置由开关柜、进线保护柜、电抗器柜、电容器柜、放电柜、联线柜（根据需要）等组成。开关柜内装高压隔离开关、高压断路器、电流互感器及继电器、仪表。开关柜一般选用GBC-35、GFC-15、GG-1A。电抗器柜内装电抗器，进线分为内电缆进线和外母排进线。柜框架由角钢制成，表面装有门网，每面框架现场可装卸。进线柜内装接地开关、氧化锌、避雷器及放电线圈等，柜壳由角钢和钢板制成，前后有板门。进线有左右上母排，左、右下电缆之分。电容器柜内装电容器和熔断器。其技术参数如表5-12所示。

并联电容补偿装置技术参数表 表5.12

型号 额定电压（KV） 额定频率（Hz） 标称总容量（KVar） 单台额定容量（KVar） K=6% K=12% 装置额定电流（A） 电容器额定电压（KV） 装置额定电流（A） 电容器额定电压（KV） 25

TBB1.05-9000/100-A 10.5 50 9000 100 472 11/3 433 12/3 沈阳工程学院毕业设计（论文）

电容器数量（台） 电容器相数量（面）

900 6

5.5 母线的选择

5.5.1 60KV 侧母线的选择

一般来说，母线系统包括载流导体和支撑绝缘两部分。载流导体可构成硬母线和软母线。软母线是钢芯铝绞线（有单根、双分裂和组合导线等方式），因其机械强度决定于支撑悬挂的绝缘子，所以不必校验其机械强度。为节省投资及维护方便该变电站采用软母线。 按最大长期工作电流选：

Igmax=192.45A

在《电气工程设计手册 1 》中查得，选择母线为LGJ-240导线。 Ip=465＞192.45

5.5.2 10KV 侧母线选择e

由于10KV侧的母线承受着较大的负荷电流，传输容量也较大，根据规定应按经济电流密度选择。

远期最大负荷运行小时为7000h，故查手册得经济电流密度Je=0.9A/mm2，则经济截面为：

Igmax1102.214 Se===1224.68mm

Je0.92

按最大长期工作校验，查手查手册得2（80×8）=12880mm2的母线。

水平放置、环境温度为40℃时，允许流量为：

Ip=1291A＞1102.214A。

热稳定校验使用的公式为：

I Smin=

CtdzKf

动稳定校验：选取绝缘子的跨度L为开关柜的宽度L=1200mm，相间距离a=250mm，在短路电流作用下单位长度所受的最大电动力为：

27 f=1.73ich10 F=f×L

1a在电动力的作用下母线所受的最大弯矩为：M=FL/8

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因为母线采用水平放置，其截面系数：W=bh2/6 母线材料的最大计算应力为：max=M/W 查手册得母线允许应力为：p

比较max和来p校验所选母线的动稳定性。

5.6 高压开关柜的选择

1 高压开关柜的使用条件： （1）海拔高度不超过1000m

（2）周围介质温度不高于40℃，不低于-5℃ （3）室内相对温度不超过90%（温度为25℃时）

（4）没有导电尘埃与足以腐蚀金属和破坏绝缘的气体的场所 （5）没有火灾，爆炸危险的场所

（6）没有剧烈的振动和颠簸，且垂直倾斜度不超过5°的场所 2 高压开关柜的用途：

KYW-10Z移开式金属封闭高压开关柜适用于交流50HZ，额定电压3、6、10KV，额定电流3000A及以下的单母线电力系统中，作为接受和分配电能的户内配电设备使用。 3 高压开关柜的结构特点：

1）铠装式金属封闭开关柜，是交流金属封闭开关柜中防护特性最好的。

2）开关柜的外壳和每个小室之间的隔板为接地的包薄纲板，防护等级为IP20，可有效的防止人体和外界固体带电部位和触及运动部分，可保证人身安全和设备可靠运行。

3）在对任何一个小室检修时，只要断开与相邻的电源，在其他小室不停电的情况下，可确保检修安全。

4）断路器手车室，母线室，电缆室有压力释放通道和释放门，因故障产生电弧时，电弧产生的高压气体可经释放通道和释放门排出柜外，以避免高压气体危及人身安全和事故扩大。

5）具有“五种防误操作”既防止带负荷抽出或插入一次隔离触头；防止接地开关闭合接入电源；防止手车在工作位置时，带电关合接地开关；防止误入带电间隔；防止误分误合断路器。

6）柜内设置了接地导体，并与柜外一专用接地螺柱连通，柜体骨架，门，盖板，活动连板，断路器手车骨架与接地导体连通，一次电缆头的接地采用了具有关合80KA电流能力的接地开关，接地系统具有能通过与断路器相同的动，热稳定电流和热稳定时间。

7）柜内相间，相对地的空气不小于125mm复合绝缘中带电体距绝缘件的空气不小于30mm。

8）主母线室用金属板封闭，主母线的连通用穿墙管来完成，主母线室同时装设两组母线，后面一组为系统主母线，前面一组母线可完成柜顶进线和上联络功能，开关柜的下联母线一般都可以到向左或向右联络，或同时左右联络。

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根据上述条件，选择10KV侧高压开关柜型号为GFC-15（F）型手车式高压开关设备，具体参数如下表所示：

额定工作电流（A） 断路器 主电路主要高压电器 电流互感器 隔离开关 开关设备型号 额定电压（KV） 最高工作电压（KV） 母线 断路器 额定电流（A） 动稳定电流峰值（KA） 热稳定电流KA-S 型号 额定电流（A） 额定电压（KV） 最高工作电压（KV） 额定开断电流（KA） 额定关合电流（KA） 电流互感器 隔离开关 型号 一次额定电流（A） 二次额定电流（A） 准确度级 次级容量（KA） 型号 额定电压（KV） 额定电流（A） 额定关合电流（KA） LMZD2-10 GN24-10 GFC-15P（F） 10 11.5 1250 125 20-2 VS1(ZN63A)1250 10 11.5 20 80 LIXZ-10 1250 5 0.5/3.0.5/D 50 GN24-10 10 630 50 3 1 VS1(ZN63A)630 1

5.7 避雷器的选择

避雷器的作用是使电气设备免受大气过电压以及系统过电压的危害。在选用避雷器时，

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应保证避雷器安装地点的工频电压升高在任何情况下都不会超过灭弧电压，否则避雷器可因不能灭弧而爆。

避雷器的类型主要有保护间隙、管形避雷器、阀形避雷器个氧化锌避雷器等几种。 保护间隙和管形避雷器主要用于限制大气过电压，一般用于配电系统，线路和发电厂、变电所进线段的保护。

阀型避雷器用于变电所和发电厂的保护在220KV及以下系统主要用于限制大气过电压，在超高压系统中还将用来限制内过电压或作内过电压的后备保护。

根据设计任务书所给资料，本设计选定避雷器型号及技术数据如下：

避雷器选择结果表： 额定电型 号 压有效值/kV Y10WZ-96/232 FZ-60 66 60 灭弧电压有效值/kV 70.5 70.5 工频放电电压干燥及雨淋有效值/kV 不小于 140 140 不大于 173 173 冲击放电电压/kV（预放电时间1.5～2s）小于 232 232 冲击残压/kV（不大于） 3KA 227 227 5KA 250 250

变压器避雷器选择Y10WZ-96/232型，10KV侧选用YH5WS-17/50 型。

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第六章 继电保护及自动装置规划设计

该变电所采用微机保护。

6.1 60KV线路保护

1、对于单相接地故障，应装设单相接地监视装置。

监视装置反映于零序电压，动作于信号。如果单相接地电流较大或保护反应接地电流的暂态值等，也可将保护装置接于三相电流互感器构成的零序回路中 2、相间保护：采用三段电流保护

根据《继电保护和安全自动装置技术规程》要求；35KV及以上中性点非直接接地电力网中的线路保护，可装设两段电流速断保护和过电流保护，必要时保护应具有方向性。 第一段保护是无时限电流速断保护，作为线路的主保护，使被保护线路一部分或大部分的相同故障能油选择性地瞬时切除，由于保护区伸向变压器，所以采用三相一次重合闸纠正保护动作的选择性。

第二段采用限时电流速断保护，与电压器差动保护配合获得选择性。 第三段为过电流保护，是后备保护。 3、断路器失灵保护

在母线分段断路器上装设相电流保护，作为母线充电合闸的保护。 4、电流差动保护

电流差动保护采用三相式，一带速饱和特性的电流继电器作为启动元件，两段母线均各自独立装设，并分别接有复合电压闭锁元件，各自闭锁相应的母线保护出口回路，以提高其可靠性。

6.2 主变压器保护

1、瓦斯保护

瓦斯保护分为重瓦斯保护和轻瓦斯保护。重瓦斯保护动作于跳闸，而轻瓦斯保护动作于发警报信号。

瓦斯保护范围应能反应油箱内部发生的各种故障，不能反应油箱以外的套管及引线等部位上发生的故障，因此瓦斯保护应于纵差动保护相互配合、相互补充。

瓦斯保护装置接线由信号回路和跳闸回路组成，变压器内部发生轻微故障时，继电器触头闭合，发出瞬时“轻瓦斯保护动作”信号。变压器内部发生严重故障时，油箱内产生大量气体，强烈的油流冲击挡板，继电器触头闭合，发出重瓦斯跳闸脉冲，跳开变压器个侧断路器。因重瓦斯继电器触头有可能瞬时接通，故跳闸回路中要加自保持回路。变压器严重漏油使油面降低时，继电器动作，同样发出轻“瓦斯动作”信号。 2、纵差动保护

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采用二次谐波制动带比率制动特性的变压器差动保护，并以不带延时的差流速断保护作为差动保护的辅助保护。

纵差动保护反应于变压器绕组、套管几引出线上的故障，并动作于跳闸。

补充说明：瓦斯保护、纵差动保护和不带延时的差流保护为主变压器的主保护，动作后，独立出口跳主变压器一次、二次侧及电容器开关。

3、对外部相间短路引起的变压器过电流，装设过电流保护。主变压器一次、二次侧及电容器开关。当用主变压器二次开关对10KV母线充电时，具有瞬时加速低过电流保护跳主变压器二次侧的措施，该保护为后备保护。 4过负荷保护延时作用于报警信号。 5低压断线保护延时作用于报警信号。

6风冷消失跳主变各侧断路器或发报警信号。 7温度过高跳主变各侧断路器或发报警信号。

6.3 10KV侧线路保护

1、对10KV母线采用不完全差动式母线保护，保护仅接入有电源支路的电流。 保护由两段组成：其第一段无时限或带时限的电流速断保护，

当灵敏系数不符合要求时，可采用电流闭锁电压速断保护，第二段采用过电流保护，当灵敏系数不符合要求时，可将一部分负荷较大的配电线路接入差动保护回路，以降低保护的起动电流。

2、过电流保护也可装设两段，第一段为不带时限的电流速断保护；第二段为带时限的过电流保护，保护装置可采用反时限特性的继电器。 3、三相一次重合闸。 4、低调减载保护。

6.4 并联电容器组保护

1、三相过电压保护。 2、相间低电压保护。

3、零序过电压保护（接于放电PT的开口三角）。

6.5 变压器备用电源自投装置

带负荷的线路故障或主变内部故障时，变压器备用电源自投装置启动。 启动条件：检测运行变压器10KV母线无电压，60KV侧无电流，

并检测备用变压器线路端有电压后，经延时后跳运行变压器一、二次侧开关。

6.6 10KV分段开关备用自投装置

两台主变分别带10KV一段母线附和时，任意一条60KV供电线路或一台主变发生故障，10KV备用电源自投装置启动，将分段开关合上。

启动条件：检测故障侧10KV母线无电压，60KV侧无电流，非故障侧10KV母线有电压，

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经延时后跳开故障侧变压器一、二次侧开关，确认其开关已跳开后，检测故障变压器二次开关 和10KV分段开关在开位后，自投10KV段开关。

第七章 配电装置设计

7.1 总的原则

高压配电装置的设计必须认真贯彻国家的设计经济政策，遵循上级颁发的有关规程、规范及技术规定，并根据电力系统条件、自然环境特点和运行、检修、施工方面的要求，合理制定布置方案和选用设备，积极慎重地采用新布置、新设备、新材料、新结构，使配电装置设计不断创新，做到技术先进、经济合理、运行可靠、维护方便。

变电所的的配电装置型式选择，应考虑所在地区的地理情况及环境条件，因地制宜，节约用地，并结合运行、检修和安装要求，通过技术经济比较予以确定。在确定配电装置型式时，必须满足下列四点要求。 1、节约用地；

2、运行安全和操作巡视方便； 3、便于检修和安装； 4、节约三材、降低造价。

7.2 设计要求

7.2.1 满足安全净距的要求

60KV侧屋外配电装置的安全净距不应小于规定值。

10KV侧屋内配电装置的安全净距不应小于规定值 ，配电装置中相邻带电部分的额定电压不同时，应按较高的额定电压确定其安全净距。屋外配电装置带电部分的上面或下面，不应有照明、通信和信号线路架空跨越或穿过；屋内配电装置带电部分的上面不应有明敷的照明或动力线路跨越。

7.2.2 施工、运行和检修的要求

7.2.2.1 施工要求

1、配电装置的结构在满足安全安全运行的前提下应尽量予以简化，

并考虑构件的标准化和工厂化减少构架类型，以达到节省三材、缩短工期的目的。 2、配电装置的设计要考虑安装检修时设备搬运及起吊的便利。

3、工艺布置设计应考虑土建施工误差，确保电气安全距离的要求，一般不宜选用规程规定的最小值，而应留有适当余度（5cm）左右这在屋内配电装置的设计中更要引起重视。 4、配电装置的设计必须考虑分期建设和扩建的便利。

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7.2.2.2 运行要求

1、各级电压配电装置之间，以及它们和各种建（构）筑物之间的距离和相对位置，应按最终规模统筹规划，充分考虑运行的安全和便利。 配电装置的方法应应由下列因素综合考虑确定： 1） 进出线方向；

2） 避免或减少各级电压架空出线的交叉；

3） 缩短主变压器各侧引线的长度，避免交叉，并注意平面布置的整体性。

2、配电装置的布置应该做到整齐清晰，各个间隔之间要有明显的界限，对同一用途的同类设备，尽可能布置在统一中心线上（指屋外），或处于同一标高（指屋内）。

1）架空出线间隔的排列应根据出线走廊规划的要求，尽量避免线路交叉，并与终端塔的位置配合，当配电装置为单列布置时，应考虑尽可能不在以上相邻间隔时引出架空线。 各级电压配电装置个回路的相序排列应尽量一致，一般为面对出线电流流出方向自左至右、有远到近、从上到下按A、B、C相顺序排列。对硬导体应颜色。色别为：A相黄色，B相绿色，C相红色。对绞线一般只标明相别。 2） 配电装置内应设有供操作、巡视用的通道。

屋外配电装置的通道宽度可取0.8～1.0m，也可利用电缆沟盖板作为部分巡视小道。 屋内配电装置各种通道的最小宽度（净距）不应小于规定值。 7.2.2.3 检修要求

为保证检修人员在检修电器及母线时的安全，对断路器两侧的隔离开关和线路隔离开关的线路侧，宜配置接地刀闸；每段母线上宜装设接地刀闸或接地器。其装设数量主要按作用在母线上的电磁感应电压确定，在一般情况下，每段母线宜装设二组接地刀闸或接地器，其中包括母线电压互感器隔离开关的接地刀闸。这可以从该变电所的电气主接线图中看到。

屋内配电装置间隔内的硬导体及接地线上，应留有接触面和连接端子，以便携带式接地线。

7.2.3 噪音的允许标准及限制措施

配电装置设计应重视对噪音的控制，降低有关运行场所的连续噪音级。配电装置中的主要噪音源是主变压器、电抗器及电晕放电，其中以前者最为严重，故设计时必须注意主变与主（网）控楼（室），通信楼（室）及办公楼的相对位置和距离，尽量避免平行相对布置，以便使变电所内个建筑的室内连续噪音级不超过允许值。

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第八章 过电压防雷保护

8.1 直击雷的保护范围和保护措施

变电所的屋外配电装置，这包括组合导线和母线廊道，应装设直击雷保护装置。为保护其他设备而装设的避雷针不宜装在独立的主控制室和10KV的高压屋内配电装置室的顶上。

变电所必须进行防雷保护的对象和措施，详见下表

8.2 避雷针保护对象

表7.1 序号 1 2 建筑物及构筑物名称 35KV屋外配电装置 屋外安装的变压器 建筑物的结构特点 钢筋混凝土结构 防雷措施 装设独立避雷针 装设独立避雷针 装设独立避雷针；在不能装设独立避雷针时可以考虑在附近主厂房屋顶装设避雷针，但应满足规定要求。 3 屋外组合导线及母线桥 4 5 屋内配电装置 变压器检修间 钢筋混凝土结构 钢筋混凝土结构 钢筋焊接成网并接地 钢筋焊接成网并接地 8.2 避雷针保护范围的计算

避雷针是防止直击雷过电压的有效措施。避雷针的保护范围是根据模拟试验和运行经验来确定的，因为雷电放电路径受多种偶然因素影响，因此要保证被避雷针保护的电气设备绝缘对不受到雷击是不现实的，一般避雷针的保护范围是指雷击几率在0.1%左右的空间范围而言的。

（一）避雷针保护范围的计算 1、单只避雷针的保护范围 （1）当 时

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式中 ----避雷针在 水平面上的保护半径（m）； ----避雷针高度（m）； ----被保护物的高度（m）； ----避雷针保护的有效高度（m）； ----避雷针高度影响系数，当 时， 。 当 时， ；若 ，暂按 计算。 （2）当 时

2、两只等高避雷针保护范围

（1）两针外侧的保护范围按单只避雷针的计算方法确定； （2）两针间的保护最低点高度 按下式计算： 式中 ----两针间保护最低点的高度（m）； ----两针间的距离（m）。

（3）两针间 水平面上保护范围的一侧最小宽度 按下式计算： 当 时， 当 时， 当 时，

（二）避雷针接地的主要要求：

1、独立避雷针（线）宜设独立的接地装置。在非高土壤电阻率地区，其工频接地电阻不宜超过10 。当有困难时，该接地装置可与主接地网连接。但为了防止经过接地网反击35kV及以下设备，要求避雷针与主接地网的地下连接点至35kV及以下设备与主接地网的地下连接点，沿接地体的长度不得小于15m。经15m长度，一般能将接地体传播的雷电过电压衰减到对35kV及以下设备不危险的程度。

2、独立避雷针不应设在人经常通过的地方，避雷针及其接地装置与道路或出入口等的距离不宜小于3m，否则应采取均压措施，或铺设烁石或沥青地面。

3、63kV的配电装置，允许将避雷针装在配电装置的构架或房定上，但在土壤电阻大于500 的地区，宜装设独立避雷针。

35kV及以下高压配电装置架构或房顶不宜装避雷针，因其绝缘水平很低，雷击时宜引起反击。

装在架构上的避雷针应与接地网连接，并应在起附近装设集中接地装置。装有避雷针的构架上，接地部分与带电部分间的空气中距离不得小于绝缘子串的长度；但在空气污秽地区，如有困难，空气中间距离可按非污秽地区标准绝缘子串的长度确定。

避雷针与主接地网的地下连接点至变压器接地线与主接地网的地下连接点，沿接地体的长度不得小于15m。

在变压器的门型架构上，不应装设避雷针、避雷线。这是因为门型架构距离变压器教近，装设避雷针后，架构的集中接地装置距变压器金属外壳接地点在地中距离很难达到不小于15m

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的要求。

4、63kV配电装置，在土壤率不大于500 的地区，允许将线路的避雷线引接到出线门型架构上，但应装设集中接地装置。在土壤电阻率大于500 的地区，避雷线应架设到线路终端杆塔为止。从线路终端杆塔到配电装置的一档线路的保护，可采用独立避雷针，也可在线路终端杆塔上装设避雷针。

5、 严禁在设有避雷针、避雷线的构筑物上架设通信线、广播线和低压线。

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第二部分 计算书 第一章 变压器容量的确定

变电站远期最大负荷P= P∑K·变电站容量确定SE=

1.05%1.05%=22700*0.9*=23835kW

0.9COSP23835==31780kVA 0.750.75当一台变压器故障或检修时，得保证负荷的70%～80%供电，有要考虑到充分利用变压器的过负荷能力，所以 23835×75%=17876.25（KW）

所以所选的变压器不得小于17876.25KW，选SF11-20000/63型变压器。

第二章 短路计算

2.1高压侧60KV K1点短路：

取功率基准值SJ=100MVA；电压基准值UB=UCW画等值电路图如下

所示：Se=150/0.85 S=∞ \"XG X1TJ* G \"\" XG XTJ* G XG \"X1TJ* X2TJ* XL3* XL5* G XL4* XL1* X2TJ* XL6* S

XL2* 1

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将上图继续化简：

X1* G

X3* K1点 X2* S

I 1*X4* G K1点

X5* I 2* S

由题意有：

G： x\"Gx\"dS：xsj*x\"xl1，2*1001000.20.34 50500.850.851000 l2100801000.41，0.40.0331 2222202220l3，1006010040.40.02482220222202l5，100401006xl5，0.40.40.20166*26322632x1Tj*(ud%100)100/60xl3，4*0.412/100100/600.2x2Tj*(ud%100)100/6312/100100/630.1905x3Tj*(ud%100)100/209/100100/200.45

2

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由上则有：x1*(x\"Gx1Tj*)/30.180.340.2 3x2*xl1，2*0.0331 11x3*xl3，x2Tj*xl5，0.19050.20160.32174*6*0.024822由Y有： x1*x3*0.180.3217x4*x1*x3*0.180.32172.2511x2*0.0331x5*x2*x3*x2*x3*0.03310.32170.03310.32170.4140x1*0.18xj4*x4*S/1002.25111500.851003.9725因为系统容量S所以：I1（*0）I1（*1.5）I1（*3）查曲线表有

112.4155x5*0.4140t=0s I2（*0）=0.25 t=1.5s

=0.25 I2（*1.5）t=3s I2*(3)=(0.25+0.25)/2=0.25

I1'*I1*S12.41551002.214KA633633S20.251506330.404KA 0.85633冲击电流：'I2*I2*'I(0)I1'*I2*2.2140.4042.618KA

Iimp=2.55*(2.214+0.404)=6.68 KA

短路电流最大有效值：

Iimp=1.52*(2.214+0.404)=3.98KA

3

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2.2 10KV侧K2点短路：

X4* G： K2点 X3Tj* S：

G：

X5* X6* K2点 X7* S：

SBX*2100=174.00(MVA) 令X8*=X3Tj=0.45/2=0.225 0.5747Sk2=

=

由有：

x6*x4*x8*x4*x8*0.25110.2252.25110.2252.6126x5*0.414

x7*x5*x8*x5*x8*0.4140.2250.4140.2250.6804x4*2.2511因为系统容量S为无穷大 所以：I3*111.4697 （t=0s, 1.5s, 3s） x7*0.6804Xj6*=X6*S/100=2.6126*150/0.85/100=4.6105

t=0s I4*(0)=0.24

t=1.5 I4*(1.5)=(0.24+.024)/2=0.24

t=3 I4*(3)=(0.24+0.24)/2=0.24

4

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'I4*(0)I4*(0)S11500.24/310.52.324KA0.8510.53S28.08KA310.5'I3*(0)I3*(0)

''I(0)I3*(0)I4*(0)8.082.32410.405KA冲击电流：iimp2.5510.40526.53KA短路电流最大有效值：

Iimp1.5210.40515.82KA

短路容量的计算 k1点：

X*1=X*G1//X*S1＋X*L

Sk1=

SBX*1100=0.349=286.416（MVA）

k2点： X*2=X*G2//X*S2+X*L+X*B=0.0280+0.3217+0.225=0.5747

短路计算结果数据表 表2.1 短路计算点 基准容量 MVA 基准电压 KA 冲击电流冲击电流短路容量 MVA 短路时间 s 0 短路电流 KA 2.618 2.618 2.618 2.618 10.405 10.405 10.405 10.405 有效值 KA 瞬时值 KA f1 100 63 3.98 6.68 286.416 0.6 1.2 4 0 f2 10.5 15.82 26.53 174.000 0.6 1.2 4 5

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第三章 设备的选择

3.1 断路器的选择

3.1.1 60KV侧断路器的选择

60KV高压断路器的最大长期工作电流：

Igmax=1.05×

S3Ve=1.05×

20000363=192.45

短路电流持续时间为：t=tg+tb+th=0.03+0.5+0.05=0.58（s） 由于β\"=1，则tfz=Taβ

\"2=0.05×1=0.05（s）

查tz=f（t，β\"）曲线得tz=0.5（s）

故短路电流发热等值时间为：tdz= tfz+ tz=0.05+0.5=0.55（s）

260KV侧短路发热量为：Itdj=2.6182×0.55

断路器触头开断计算时间为：tK=tg+tb=0.03+0.5=0.53（s） 因为t﹥0.1s。断路器触头开断瞬间的短路电流为： I=I″=2.618（KA）

其计算数据和技术参数如表3-1所示。

计算数据与断路器参数对照表 表3.1 计算数据 LW9-66 60KV 192.45A 1.547KA 3.947KA Vg Igmax Ikd ich 2Itdz Ve Ie Ie 66KV 2500A 31.5KA 80KA 2976 kA2.s ip 2Itht 2.6182×0.55

从上表的列表可见：60KV侧选用LW9-66型断路器满足要求。

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3.1.2 10KV侧高压断路器的选择

10KV侧高压断路器的最大长期工作电流：

Igmax=1.05×

20000311=1102.214A

短路电流持续时间：t=tg+tb+th=0.05+0.5+0.05=0.6（s） 断路器触头开断计算时间：tK=tg+tb=0.05+0.5=0.53（s） 因为tK﹥0.1s，断路器触头开断瞬间的短路电流为：

Ikd=I″=9.477KA

t=tg+tb+th=0.075+0.5+0.05=0.625（s）

tfz=Ta″2=0.075×1=0.075（s）

查tg= f（t，β\"）曲线得tz=0.6（s）则

tdz=tfz+ tz=0.075+0.6=0.675（s）

因为tK﹥0.1s，断路器触头瞬间的短路电流为：Ikd=I″=10.405（KA）

由上所知，10KV侧高压断路器选为ZN4-10C型，断路器计算数据和参数列于表3-2中。

计算数据与断路器参数对照表 表3.2

计算数据 ZN4-10C 10KV 1102.214A 10.405KA 13.745KA Vg Igmax Ikd ich 2Itdz Ve Ie Ie 10KV 17.3KA 17.3KA 25KA 17.324 ip 2Itht 9.47120.575

3.2 电流互感器的校验

3.2.1 60KV侧LW1-66W2型电流互感器校验

校验动稳定：

2IeKem=2×200×200=56.568KA＞6.854

校验热稳定：

Iekch2t=2007521=2.25×108

2Itdz=1.59720.55＜2.25×108

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因此，所选电流互感器满足动稳定和热稳定要求。

3.2.2 10KV侧LIXZ-10型电流互感器校验

校验动稳定：

2×1500×90=190.918KA＞23.863KA

校验热稳定：

Iekch2t=15005021=56.25×108

2Itdz=17.324＜56.25×108

经校验 LAG-10型电流互感器满足动稳定和热稳定要求。

3.3 母线的选择和校验

1、60KV侧已在说明书中选好，采用LGJ-240导线做母线，该母线不用校验。

2、10KV侧母线的选择和校验

最大负荷运行小时为7000h，故查手册得经济电流密度Je=0.9A/mm2，则经济截面为：

Se=

IgmaxJe=

1102.214=1224.68 mm2 0.9按最大长期工作电流校验，查手册得2（80×8）=1280mm2，母线水平放置环境温度为40℃时允许流量为：Ip=1291A＞1102.214A 校验热稳定：

IS≥C校验动稳定：

在短路电流作用下单位高度所受的最大电动力为：

12107=478.9N/m f=1.73ichaF= f·L=478.9×1.2=574.69N 在电动力的作用下母线所受的最大弯矩为：

FL574.691.2M===86.2N·m

88因为母线采用水平放置。其截面系数为：

bh2810380103W==

66tjkf=

104050.6=83.1mm2 97满足热稳定要求。

2=8.53×106m3

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σ

max=

M86.20==10.1MPa W8.53106母线材料的最大计算应力为：

查得铝母线允许应力为50～70MPa，所以所选母线满足动稳定要求。

3.4 补偿装置容量的确定

1、主变压器所需补偿的最大容性无功量计算式：

Se=3UeIe Ie=

Se3Ue=

20000311=1049.728

2Ud%ImI0%QCB,m=2·Sa 100100Ie91102.21420.9=21001049×20000=2164.5（KVar） 100.7282、负荷所需的最大容性无功量计算式为：

Pfm=8000+5000+2800+3500+2400+1000=22700（KW）

Qwf,m=Pfmtg1tg2=PfmQcf0=22700×0.27=6129（KVar） 并联电容补偿装置容量为不小于6129+2164.5=7949.08（KVar） 校验：通过查表得主变压器的总损耗：99+27.5=126.5（KW） 10KV母线上的感性无功功率为：

4800×0.45+3100×0.48+2900×0.48+2700×0.48+1800×0.53+1700×0.52+1800×0.52+1900×0.53+2000×0.62=11357（KW）

补偿后的变压器高压侧的无功功率是10KV母线上的无功功率+电容补偿装置的容性无功，即11357-18000×0.27=6497（KW）

（0.27为从0.8补偿到0.9每KW容性无功量所需的补偿容量，单位KVar/KW） 变压器高压侧的有功功率为变压器的总损耗+负荷的总有功功率，即126.5+22700=22826.5（KW） 变压器补偿后的功率因数为：所选的补偿装置满足要求。

9

22826.522826.5649722=0.96﹥0.9

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第四章 过电压防雷保护

4.1 避雷针的高度

计算避雷针的高度h:

本次设计的变电所宽30米，长80米，最高被保护物为门型构架，高hx =7米，设计在变电所的四个角分别安装一支避雷针，如图所示。 1号针与3号针间距离： D=30250285.4m

1号针与3号针间保护范围上部边缘最低点高度： h0=h-(D/ hx)=h-(85.4/7)=h-12.2(米)

1号与3号针间7米高水平面保护范围内一侧宽度： bx=1.5(h0-hx)=1.5(h-12.2-7)=1.5(h-19.2) 令bx=0 则1.5(h-15.3)=0 h=19.2(米) 取避雷针高度为20米 校验：D=85.4米

8haD=8×(20-7)×1=1.4米 D＜8hAd

所选避雷针的高度及数量合适

4.2避雷针的保护范围

计算保护范围：

单支避雷针在7米高水平面上的保护范围半径： rx=(1.5h-2hx)p=(1.5×20-2×7)×1=16米

1号、2号、或3号、4号避雷针间保护范围上部边缘最低点高度：

h0=h-（D/7p）=20—（30/7×1）=15.4m > 7m

1号、2号或3号、4号避雷针间高度为7米的水平面保护范围的一侧宽度：

bx=1.5（11.7-7）=13.05米

2号、3号或1号、4号避雷针间保护范围上部边缘最低点高度：

h0=h-（D/7p）=16—（50/7×1）=8.6m > 7m

2号、3号或1号、4号避雷针间高度7米的水平保护范围的一侧宽度：

bx =1.5（h0-hx）=1.5（8.6-7）=2.4（m）

结合上述分析，在辽河变电所四角装设4根16米高的避雷针符合要求

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设计总结

四周的毕业设计终于顺利完成了，在毕业设计期间，我查阅了大量的专业书籍，参考了各种技术资料，根据毕业设计的要求，力求做到设计完善，经济合理，具有一定的实际参考价值，从而完成这份毕业设计。

设计期间，学习了关于电力工程设计、技术问题研究的程序和方法等，在搜集资料、查阅文献、方案比较、设计制图等方面，都得到了训练。同时，对我国电力工业建设的政策观念和经济观点也有了初步的了解，为今后培养工程技术综合分析能力作好准备。

通过这次毕业设计，使我的知识体系更具整体性、灵活性。为我将来在实际工作中的需要奠定了坚实的基础。对于我这次的变电所设计，无论是从短路电流的计算来讲，还是从主变的容量、台数、电气主接线的形式、高压电气设备的选择等来讲，都使我对专业知识有了系统的掌握，使这些本来散乱的知识联系到了一起，使我对变电所的概念有了更清晰、更深刻的认识。

通过这次毕业设计，使我的自学能力有了进一步的提高，为以后的继续深造奠定了坚实的基础。本次设计基本上是独立完成的，所以就要靠查阅大量资料来查找与自己设计有关的内容，也就是通过这种方式锻炼了我的自学能力，成功地完成了设计任务。

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致谢

这次毕业设计让我受益匪浅，学习到了很多东西，明白了很多道理。在此，感谢刘宝贵老师和戴宪滨老师在毕业设计论文的完成过程中给了我许多的指导和帮助，对每一个问题都耐心地讲解并引导我向更新更深的知识探索，使我对所学知识更系统、更全面地掌握，并学到了许多以前书本上学不到的知识，因此本毕业论文的完成，与你们的正确指导和帮助是密不可分的。

在此，我对各位老师表示衷心的感谢！

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参考文献

[1]中国电力建设工程咨询公司主编.火力发电厂厂用电设计技术规定.北京:中国电力出版社,2002

[2]西北电力设计院编.发电厂变电所电气接线和布置(上册).北京:水力电力出版社,1984 [3]能源部西北电力设计院编.电力工程电气设计手册(1,2册).北京:中国水电出版社,2001 [4]周文俊主编.电气设备实用手册(上、下册).北京:中国水电出版社,2001 [5]戈东方.电力工程电气设备手册（上、下册）.中国电力出版社，1989、12 [6]范锡普.发电厂电气部分.北京:中国电力出版社,1995

[7]蓝增玉、叶景星.500KV变电所电气部分设计与运行(上、下册).北京:水力电力出版社,1984

[8]金疏军主编.火力发电厂200MW机组运行培训教程(电气分册).沈阳:辽宁科学技术出版社,2000

[9]涂先渝主编.汽轮发电机及电气设备(第三分册).北京:中国电力出版社,1998 [10]何仰赞、温增银.电力系统分析.华中科技大学出版社,2002 [11]钟大文.电力工程电气设备手册.水力电力出版社,1989

[12]东北电力设计院.电力工程设计手册.上海人民出版社，1993、2

[13]周裕厚.变配电所常见故障处理及设备应用.河南：中国物质出版社，2002 [14]黄益庄.变电站综合自动化技术.北京：中国电力出版社，2000

[15]ZN12-19型真空断路器常见故障的原因分析及处理.高压电器，2002，2：48-45 [16]刘宝贵.发电厂变电所电气设备.中国电力出版社，2005、8

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