钢结构基本原理-重庆大学-习题答案

第4章 轴心受力构件

4.1 验算由2∟635组成的水平放置的轴心拉杆的强度和长细比。轴心拉力的设计值为270KN，只承受静力作用，计算长度为3m。杆端有一排直径为20mm的孔眼（图4.37），钢材为Q235钢。如截面尺寸不够，应改用什么角钢？ 注：计算时忽略连接偏心和杆件自重的影响。

解：（1）强度 查表得 ∟635的面积A=6.14cm2 ，iminix1.94cm，

An2(Adt)2(614205)1028mm2， N=270KN

N270103262.6Mpaf215Mpa，强度不满足，

An1028N2701031256mm2， 所需净截面面积为Anf215所需截面积为AAndt1256205728mm2， 222选636，面积A=7.29cm2729mm728mm （2）长细比

loimin3000154.6350 19.44.2 一块-40020的钢板用两块拼接板-40012进行拼接。螺栓孔径为22mm，排列如图4.38所示。钢板轴心受拉，N=1350KN（设计值）。钢材为Q235钢，解答下列问题; （1）钢板1-1截面的强度够否？

（2）是否需要验算2-2截面的强度？假定N力在13个螺栓中平均分配，2-2截面应如何验算？

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（3）拼接板的强度够否？

解：（1）钢板1-1截面强度验算：

An1(b3d0)tmin(400322)206680mm2， N=1350KN N1350103202.1Mpaf205Mpa，强度满足。

An16680（2）钢板2-2截面强度验算：

（a），种情况，（a）是最危险的。

An2(l(a)5d0)t(40080802802522)206463mm2， N=1350KN

N1350103208.9Mpaf205Mpa，但不超过5%，强度满足。

An26463

对应图（d）的验算：

An2(l(d)5d0)t(400522)205800mm2， N1010N13501038.5KN 1313N1038.5103179.0Mpaf205Mpa，强度满足。

5800An2（3）拼接板的强度够否？

因为拼接板厚度21224mm20mm，所以不必验算拼接板。

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4.3 验算图4.39所示用摩擦型高强度螺栓连接的钢板净截面强度。螺栓直径20mm，孔径22mm，钢材为Q235AF，承受轴心拉力N=600KN（设计值）。

解：（1）净截面验算：

An(b3d0)tmin(240322)142436mm2， NNN6000.536000.53500KN 99N500103205.3Mpaf215Mpa，强度满足。

An2436（2）全截面验算

N600103178.6Mpaf215Mpa，强度满足。

A240144.4 一水平放置两端铰接的Q345钢做成的轴心受拉构件，长9m，截面由2∟908组成的肢尖向下的T形截面，问是否能承受设计值为870KN的轴心力？ 解：（1）强度验算

查表得 ∟908的面积A=13.94cm2 ，iminix2.76cm，

N870103312.1Mpaf310Mpa，但不超过5%，强度满足。

A13942（2）刚度验算

l0imin9000326350 27.64.5 某车间工作平台柱高2.6m，按两端铰接的轴心受压柱考虑。如果柱采用I16（16号热轧工字钢），试经过计算解答：

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（1）钢材采用Q235钢时，设计承载力为多少？ （2）改用Q345钢时，设计承载力是否显著提高？

（3）如果轴心压力为330KN（设计值），I16能否满足要求？如不满足，从构造上采取什么措施就能满足要求？

解：（1）钢材采用Q235钢时，设计承载力为多少？ 查表得I16的面积A=26.1cm2 ，ix6.57cm，iy1.89cm

xl0x260040150，a类截面，查表得x0.941 ix65.7yl0yiy2600138150，b类截面，查表得y0.353 18.9NAf0.3532610215198086N198.1KN。

（2）改用Q345钢时，设计承载力是否显著提高？

x40，a类截面，按x4034548查表得x0.921 235345164查表得y0.265 235y138，b类截面，按y138NAf0.2652610310214411N214.4KN，承载力无太明显的提高。

（3）如果轴心压力为330KN（设计值），I16能否满足要求？如不满足，从构造上采取什么措施就能满足要求？

8距uuuuuuuuuuuujuu因为N300KN198.1KN，所以整体稳定不满足。 在侧向加一支撑，重新计算。

yl0yiy2600/269150，b类截面，查表得y0.757

18.9NAf0.7572610215424791N424.8KN300KN，整体稳定满足。

4.6 设某工业平台柱承受轴心压力5000KN（设计值），柱高8m，两端铰接。要求设计一

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H型钢或焊接工字形截面柱。 解：H型钢柱 （1）初选截面

设600.807（b类）

N5000103l800028961mm2289.61cm2，ixiy0则A133mm， f0.807215602选HW4284072035，其面积A361.4mm，ix18.2cm，iy10.4cm

（2）验算

xl0x800044150，b类截面，查表得x0.882 ix182yl0yiy800077150，b类截面，查表得y0.707 104N5000103195.7Mpaf205Mpa，整体稳定满足。 2A0.707361.410焊接工字形

（1）初选截面

根据H型钢截面，初选焊接工字形截面，如图所示。 （2）计算参数

A4203224001834080mm2

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Ix11(4204643184003)3.4109mm4，Iy23242033.95108mm4 1212IyIx3.41093.95108ix315.9mm，iy107.7mm4

A34080A34080（2）整体稳定验算

xl0x800025150，b类截面，查表得x0.953 ix315.9yl0yiy800074150，b类截面，查表得y0.726 107.7N5000103202.3Mpaf205Mpa，整体稳定满足。

A0.72634080（3）局部稳定验算

42018b26.28(100.174)17.4 t32h040022.2(250.574)62，局部稳定满足。 tw184.7 图4.40（a）、（b）所示两种截面（焰切边缘）的截面积相等，钢材均为Q235钢。当用作长度为10m的两端铰接轴心受压柱时，是否能安全承受设计荷载3200KN。

解：计算（a）图截面

（1）计算参数：A500202500824000mm

212085003220500(250)21.435109mm4 1221Iy22050034.17108mm4

12IxIyIx1.4351094.17108ix244.5mm，iy131.8mm4

A24000A24000可编辑

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（2）整体稳定验算

xl0x1000041150，b类截面，查表得x0.895 ix244.5yl0yiy1000076150，b类截面，查表得y0.714

131.8N3200103186.7Mpaf205Mpa，整体稳定满足。

A0.71424000（3）局部稳定验算

5008b212.3(100.176)17.6 t20h050062.5(250.576)63，局部稳定满足。 tw8计算（b）图截面

（1）计算参数：A24000mm

2125104003225400(200)26.564108mm4 1221Iy22540032.67108mm4

12IxIyIx9.5641082.67108ix199.6mm，iy105.5mm4

A24000A24000（2）整体稳定验算

xl0x1000050150，b类截面，查表得x0.856 ix199.6yl0yiy1000095150，b类截面，查表得y0.588

105.5N3200103226.8Mpaf205Mpa，整体稳定不满足。

A0.58824000（3）局部稳定验算

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40010b27.8(100.195)19.5 t25h040040(250.595)72.5，局部稳定满足。 tw104.8 设计由两槽钢组成的缀板柱，柱长7.5m，两端铰接，设计轴心压力为1500KN，钢材为Q235B，截面无削弱。

解： （1）初选截面：设70y0.751（b类）

N1500103则A9289mm292.89cm2，

yf0.7512152选2［32a，，其面积A48.50297cm，iy12.44cm

（2）验算实轴的整体稳定

yl0yiy750060150，b类截面，查表得y0.807 124.4N1500103191.6Mpaf215Mpa，绕实轴的整体稳定满足。 2yA0.8079710（3）确定柱宽 设130xy21260230252ixl0xx7500144.2mm， 52bix144.2327.7mm取b=330mm，如下图所示。 0.440.44

（4）验算虚轴的整体稳定

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z02.24cm，I1304.7cm4，i12.51cm

截面对虚轴的参数：

Ix2[304.748.50(255.22)]16402cm41.64107mm4 2l7500Ix1.6410758， ix130mm， x0xi133A48502x130

oxx21258230265[]150x0.780

N1500103198.3Mpaf215Mpa，绕虚轴的整体稳定满足。

xA0.78097102（5）缀板的设计

l011i1302.5175.3cm753mm

选用缀板尺寸为-2601808，则l1l01180753180933mm，取l1930mm，

I1304.7104分支线刚度k13276mm3

l1930缀板线刚度kb则

Ib11(818032)30470mm3 a255.212kb304709.36 k13267Af横向剪力V859710221524535N 23585fy24535930V1l12T44705N a255.224535930aV1l1MT25.704106Nmm

222取焊脚尺寸hf8mm，采用绕角焊，则焊缝计算长度为lw180mm

65.70410644705188.6Mpa 44.4Mpa，f验算焊缝：f20.781800.78180f22188.62()f()44.42160Mpaffw160Mpa 1.221.22可编辑

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第五章

5.1 一平台的梁格布置如图5.53所示，铺板为预制钢筋混凝土板，焊于次梁上。设平台恒荷载的标准值（不包括梁自重）为2.0kN/m2。试选择次梁截面，钢材为Q345钢。 解：1、普通工字形钢

2.Wxxrfxq(220)366kN/mkq(1.221.420)391.2kN/mMm121ql91.262410.4kNmx88m410.4106xW1324939mm31324.939cm3xrf1.05295x

选I45a Wx1433cm3 Ix32241cm43、验算： 1）强度

Mx410.4106272.8Mpapf295Mpa 3rxWx1.051433102）挠度

5qkl456660004v384EIx3842.0610532241104 16.77mmf[v]15mm重选I50a

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Ix46472cm45qkl456660004v384EIX3842.06105464721043）整稳：不必计算。

4）局稳：因为是型钢，不必验算。

5.3解：图5.54（a）所示的简支梁，其截面为不对称工字形[图5.54（b）]，材料为Q235B钢；梁的中点和梁端均有侧向支承；在集中荷载（未包括梁自重）F=160kN(设计值)的作用下，梁能否保证其整体稳定性？

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1、计算梁自重A301800.8101104cm2q10410476.980.8kN/mql2Pl0.812216012MmaxG1.2497.3kNm84842、计算中和轴位置800.840.5101810.533.2cm301800.81011IX0.8803(82/233.2)2800.8301(33.20.5)2101(48.80.5)293440cm412I93440WXX2810cm3y133.2y13、求b查附表3.1b1.751(13031103)2330cm412Iy2330iy4.7cmA104yl1/iy600/4.7127.7Iy(1303)/12bI1/(I1I2)0.962330b0.8(2b1)0.8(20.961)0.742yt14320Ah235bb21bfyyWX4.4h2235432010482127.711.7510.74127.7228104.4822352.5f0.60.2820.282b'1.071.070.957b2.54、梁整体稳定计算M497.3106184.9Mpapf215Mpa(满足)3bWX0.957281010

5.4解：设计习题5.1的中间主梁（焊接组合梁），包括选择截面、计算翼缘焊缝、

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确定腹板加劲肋的间距。钢材为Q345钢，E50型焊条（手工焊）。 解：

qk66KN/mq91.2KN/m

Fk666396KNF91.26547.2KN5V547.21368KN 2M13689547.2(63)7387.2KNmMx7387.2106Wx23849103mm3rxf1.05295（1）试选截面：

fl2295hmin400180001.34106[VT]1.341061585mmhe2Wx0.42(23849103)0.41786mm取梁腹板高h01700mm1368103tw1.21.25.7mmhofV1700170twh0/3.511.8mm取tw12mmWxtwh023849103121700翼缘Af10629mmh0617006bfh5~h3Vmax17005~17003(340~567)mm取bf500mm则tf1062950021.2mm取tf24mm（2）强度验算：

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17001700sx(1250024862)1.468107mm3241Ix(5001748348817003)2.271010mm41210WxIxh22.27108742.597107mm3A50024217001244400mm2Mx7387.2106270.9Mpapf295mMpa7rxWx1.052.59710Vmaxs13681031.46810773.7Mpapfv170Mpa10Ixtw2.271012（3）整稳验算：hb13000/5006p16不需验算. （4）刚度验算：

（5）翼缘和腹板的连接焊缝计算：

5Fk5396110kNm18185qkl45110(18000)4l18000v32mmp[v]45mm510384EIx3842.06102.2710400400qkVs11368103(50024862)hf2.2mmw101.4Ixff1.42.2710200取hf8mmf1.5tmax1.5247.3mm（6）主梁加劲肋设计

h0/tw1700/12142,80p142p170,宜设置横向加劲肋(2c)+()21crc,crcr间距a0.5h00.51700850mmp2h0217003400mm取a3000mm,设在集中荷载作用处.I区格:vI1368KN

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MI13681.52052KNmmMIh02052106170076.8Mpa7Wxh2.5971017481368103I67.1Mpah0tw170012II区格:VI820.8KNMI13684.5547.21.55335.2MIh05335.2I76.8199.68MPaWxh2052 8208103I40.24MPa170012Ⅲ区格：V273.6KN

VI

M13687.5547.2(4.51.5)6976.8kNm76.86976.8261.12MPa2052273.610313.41MPa170012

计算cr crh0tw1700fy34512b=0.97177235177234 0.85pbp1.25cr[10.75(b0.85)]f[10.75(0.970.85)]295268.45MPaah0300017001.77f1.0h0tw170012fys2235415.344(h0a)22415.344(17002)30003451.627f1.2235cr1.1fv1.11701.62770.6MPasⅠ区格：(76.8267.12)()0.0820.9030.985p1

268.4570.6可编辑

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Ⅱ区格：(199.68240.242)()0.5530.3250.878p1

268.4570.6261.12213.412)()0.9460.0360.985p1

268.4570.6Ⅲ区格：(横向加劲助尺寸：

h01700404097mm,取140mm3030b140tss9.3mm取10mm 15151140122Iz10140314010()122210.4106mm4f3h0tw3317001238.8106mm4bs中部支承加劲助：

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70.6170012475.2kN1000A214010360127120mm21Iz10(140212)32.07107mm412Izi253.9mmA2170053.93220.929N=1368+547.2-N475.210371.8MPapf295MPa2A0.9297120支座支承加劲助验算:547.2N13681641.6kN2采用18016板A218016(180100)129120mm21Iz16(180212)36.86107mm4126.86107I286.791202170086.72020.970IzAN1641.6103185.6MPapf295MPaA0.9709120

ce1641.6103366.4MPapfce400MPa2(18040)161641.6103hf1.8mm,用6mm1.5166mm40.7(1700250)200

可编辑

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第六章

6.1 有一两端铰接长度为4m的偏心受压柱子，用Q235钢的HN400×200×8×13做成，压力的设计值为490kN，两端偏心距均为20cm。试验算其承载力。 M 1 =98kN.m N=490k M1=98kN.m N=490kN

解：查型钢表得：A=83.37cm2，Ix＝22775cm4 ，ix＝16.53cm，iy＝4.56cm，Wx=1139cm3。 M= 490×0.2=98kN.m 强度验算：

4000 MxN4901039810658.881.9140.7N/mm2f215N/mm23AnxWnx83371.05113910平面内整体稳定验算： βmx= 1

NEx/=π2E Ix/(1.1×l0x2)=3.142×2.06×105 ×22775×104/(1.1×40002)=26283KN

λx= l0x/ix=4000/165.3=24.2，属于a类截面，查表，得φx=0.974 N/(φxA)+βmxMx/[γ1x W1x(1-0.8N/NEx/)]

=490×103/(0.974×8337)+1.0×98×106/[1.05×1139×103×(1-0.8×490 / 26283 )]

=60.3+83.2=143.5 N/mm2可编辑

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平面外整体稳定验算：

λy= l0y/iy=4000/45.6=87.7，属于b类截面查表，得φy=0.637 φb=1.07-λy2/44000=1.07-87.72/44000=0.895<1.0 βtx=1.0 N/(φyA)+βtxMx/ (φbW1x)

=490×103/(0.637×8337)+1.0×98×106/（0.895×1139×103） =92.3+96.1=188.4 N/mm2< f=215 N/mm2 该构件强度、平面内整体稳定、平面外的整体稳定均满足要求。

6．2 如图所示悬臂柱，承受偏心距为25cm的设计压力1600kN，弯距作用平面外有支撑体系对柱上端形成支点，要求选定热轧H型钢或焊接工字形截面，材料为Q235钢（注：当选用焊接工字形截面时，可试用翼缘2－400×20，焰切边，腹板－460×12）。

解：选用选用焊接工字形截面时，可试用翼缘2－400×20，焰切边，腹板－460×12 平面内计算长度l0x＝14000mm，平面外计算长度l0y＝7000mm 承受均匀弯距M=1600×0.25=400kN.m

计算截面特性：

A=400×20×2+460×12=21520mm2

40050033884603Ix1.019109mm4

1212204003460123Iy22.134108mm4

1212Wx＝Ix/(h/2)=1.019×109/(500/2)=4.076×106mm3 ix=( Ix/A)1/2=(1.019×109/21520) 1/2=217.6mm iy=( Iy/A)1/2=(2.134×108/21520) 1/2=99.6mm

可编辑

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λx=lox/ ix=14000/217.6=64.3<[λ]=150

λy=loy/ iy=7000/99.6=70.3<[λ]=150 刚度满足要求 强度验算：

MxN160010340010674.393.5167.8N/mm2f215N/mm26AnxWnx215201.054.07610平面内整体稳定验算： βmx= 1

NEx/=π2E Ix/(1.1×l0x2)=3.142×2.06×105 ×1.019×109/(1.1×140002)=9599KN

λx= l0x/ix=14000/217.6=64.3<[λ]=150

属于b类截面，查表，得φx=0.784 N/(φxA)+βmxMx/[γ1x W1x(1-0.8N/NEx/)]

=1600×103/(0.784×21520)+1.0×400×106/[1.05×4.076×106×(1-0.8×1600 / 9599)]

=94.8+107.8=202.6 N/mm2λy= l0y/iy=7000/99.6=70.3<[λ]=150

属于b类截面查表，得φy=0.749

φb=1.07-λy2/44000=1.07-70.32/44000=0.958<1.0 βtx=1.0 N/(φyA)+βtxMx/ (φbW1x)

=1600×103/(0.749×21520)+1.0×400×106/（0.958×4.076×106） =99.3+102.4=201.7 N/mm2< f=215 N/mm2

可编辑

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局部稳定验算：

maxNMx16001034001062 74.398.1172.4N/mmAWnx215204.076106NMx160010340010674.398.123.8N/mm2 6AWnx215204.07610minmaxmin172.423.81.14

max172.4腹板：

h046023538.3(1600.525)161.140.564.32575.4 tw12fyb(400-12)==9.7<13235/fy13 tf220翼缘：

第7章 钢结构的连接

7.1 试设计双角钢与节点板的角焊缝连接（图3.80）。钢材为Q235B，焊条为E43型，手工焊，轴心力N=1000KN（设计值），分别采用三面围焊和两面侧焊进行设计。

解：（1）三面围焊 ff160N/mm 1确定焊脚尺寸：

w221 2 33hf,max1.2tmin1.21012mm， hf,min1.5tmin1.5125.2mm， hf8mm

内力分配：

N3f0.7hfbffw1.2220.78125160273280N273.28KN

可编辑

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N31273.281000196.69KN 232N2273.28N11N31000530.03KN

232N22N焊缝长度计算：

lw1N1530.03296mm， w0.7hf20.78160ff12968304mm60hf608480mm，取310mm。 则实际焊缝长度为 lwlw2N2196.69110mm， w0.7hfff20.7816021108118mm60hf608480mm，取120mm。 则实际焊缝长度为 lw（2）两面侧焊

确定焊脚尺寸：同上，取hf18mm， hf26mm 内力分配：N22N焊缝长度计算：

121000333KN， N11N1000667KN 33lw1N1667372mm， w0.7hfff20.78160则实际焊缝长度为:

137282388mm60hf608480mm，取390mm。 lwlw2N2333248mm， w0.7hfff20.76160则实际焊缝长度为:

124862260mm60hf608480mm，取260mm。 lw7.2 试求图3.81所示连接的最大设计荷载。钢材为Q235B，焊条为E43型，手工焊，角焊缝焊脚尺寸hf8mm，e130cm。

可编辑

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焊脚尺寸：hf8mm

20522焊缝截面的形心：x045.6mm

511.25.622055.65.6则e220545.6162.2mm

22055.6（1）内力分析：V=F， TF(e1e2)F(300162.2)462.2F （2）焊缝截面参数计算：

IX15.6511.2322055.6(2502.8)22.09108mm4 122052Iy5.6511.245.6222055.6(162.2)1.41107mm4

2IpIxIy2.231108mm4

2 hl511.25.622055.65158.72mmew（3）应力计算 T引起的应力：TxTryIP462.2F255.645.29510F 82.23110TyV引起的应力：VyTrx462.2F166.23.360104F 8IP2.23110VF1.938104F

helw5158.722（4）(5.29510F)[(43.3601.938)104F]2160

1.2228.0418.86104F160

可编辑

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6.85104F160

F233577N233.58KN

7.3 试设计如图3.82所示牛腿与柱的连接角焊缝①、②、③。钢材为Q235B，焊条为E43型，手工焊。

（1）内力分析：V=F=98KN， MFe980.1211.76KNm （2）焊缝截面参数计算：取hf10mm 焊缝截面的形心：

19315073.52697(7123.5)21937(7127)2y175.5mm

1507269721937y2712719375.5143.5mm

211933IX1507(75.53.5)2697(75.57123.5)71931937143.5122222.25107mm4可编辑

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（3）应力计算 M引起的应力：f,maxMy211.76106143.52 74.96N/mm7Ix2.2510V98103V引起的应力：f36.27N/mm2

helw27193（4）(74.962)36.27271.35N/mm2ffw160N/mm2 1.227.4 习题3.3的连接中，如将焊缝②及焊缝③改为对接焊缝（按三级质量标准检验），试求该连接的最大荷载。

（1）内力分析：V=F， MFeF0.120.12F(KN/m) （2）焊缝截面参数计算：

y11501262001211266.6mm

1501220012y221266.6145.4mm

IX112200315012(66.66)220012(145.4100)21.956107mm4 12（3）应力计算 M引起的应力：maxMy20.12F106145.40.892F(N/mm2) 7Ix1.95610VF103V引起的应力：0.417F(N/mm2)

A20012可编辑

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（4）eq12max321.1ftw

(0.892F)23(0.417F)21.148F1.1ftw1.1185203.5(N/mm2)

F177.3KN

7.5 焊接工字形梁在腹板上设一道拼接的对接焊缝（图3.83），拼接处作用有弯矩

M1122kN.m，剪力V=374KN，钢材为Q235B钢，焊条用E43型，半自动焊，三级

检验标准，试验算该焊缝的强度。

（1）内力分析：V=374KN， M1122kN.m （2）焊缝截面参数计算：

Ix181000322801450722.68109mm4 12Sw2801450750082502987440mm4 Sw1280145071987440mm4

（3）应力计算

maxVSw374103298744052.1N/mm2fvw125N/mm2 9Ixtw2.68108腹板和翼缘交接处：

My111221065001209.3N/mm2 9Ix2.6810VSw137410319874402 134.7N/mm9Ixtw2.68108折算应力：

可编辑

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12312209.32334.72217.8N/mm21.1ftw1.1185204N/mm2

不满足

7.6 试设计图3.81的粗制螺栓连接，F=100KN(设计值)，e130cm。

（1）内力分析：V=100KN， e1300205402.5mm， 2TVe1000.402540.25KNm

（2）参数计算：

单个螺栓抗剪承载力（M22）

Nnvbvd24f1bv222414053.2KN，

Ntbdtminfcb20830567.1KN

bNminminNvb,Ncb53.2KN

222 xy164000mmii（3）内力计算 T引起的应力：N1TxTy140.2510616039.26KN 22xy164000iiTx140.251066014.73KN 22164000xiyiN1Ty可编辑

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V引起的应力：N1Vy（4）N1V10010KN n10bN12Tx(N1TyN1Vy)239.262(14.7310)246.4KNNmin53.2KN

7.7 试设计如图3.84所示：构件钢材为Q235B，螺栓为粗制螺栓。 ①角钢与连接板的螺栓连接；

②竖向连接板与柱的翼缘板的螺栓连接。d1d2170mm。

③竖向连接板与柱的翼缘板的螺栓连接。d1150mm，d2190mm。

①角钢与连接板的螺栓连接； 单个螺栓抗剪承载力（M20）

Nnvbvd24f2bv202414087.9KN

Ntbdtminfcb201430585.4KN

bNminminNvb,Ncb85.4KN

螺栓个数 nN3504.1个，取5个螺栓，按规范规定间距排列（图省略）。 bNmin85.4②竖向连接板与柱的翼缘板的螺栓连接。d1d2170mm。 内力分析 NNxN22350247.5KN 22可编辑

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VNyN22350247.5KN，由支托承担。 222单个螺栓抗拉承载力（M20，Ae2.45cm）

NtbAeftb24517041.65KN

螺栓个数 nN247.55.9个，取6个螺栓，排2排，按规范规定间距排列（图省略）。 Ntb41.65③竖向连接板与柱的翼缘板的螺栓连接。

d1150mm，d2190mm。

NNxN22350247.5KN， 22MNxe247.50.0204.95KNm

VNyN22350247.5KN，由支托承担。 22NMy1247.51034.95106120N140.22KNNtb41.65KN 222nyi84(12040)7.8 按摩擦型连接高强度螺栓设计习题3.7中所要求的连接（取消承托板），且分别考虑：①d1d2170mm；②d1150mm，d2190mm。螺栓强度级别及接触面处理方式自选。

bQ235钢，喷砂处理，M20，8.8级，P=125KN，µ=0.45，Nt0.8P0.8125100KN

可编辑

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①d1d2170mm

N247.5KN， V247.5KN

一个螺栓承担的拉力

Nt1NtiN247.524.75KNNtb100KN n10Nit247.5KN

V247.5KN0.9nf(nP1.25Nti)0.910.45(101251.25247.5)381.0KN②d1150mm，d2190mm

N247.5KN， V247.5KN， MNxe247.50.0204.95KNm

一个螺栓的最大拉力

NMy1247.51034.95106160N130.94KNNtb100KN 222nmyi104(16080)N227.85KN N324.75KN N421.65KN N518.56KN

Ni247.5KN

V247.5KN0.9nf(nP1.25Nti)0.910.45(101251.25247.5)381.0KN

可编辑