高大模板支撑方案

运河体育主题公园改造项目

高大模板支撑体系 安全专项施工方案

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宁波市政工程建设集团股份有限公司

年 月 日

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高大模板支撑方案

目录

1、编制依据 2、工程概况 3、施工准备 4、材料要求

5、模板支架总体施工方法、构造要求及施工技术措施 6、模板系统设计及施工方法 7、现场监测 8、质量保证体系 9、安全施工措施 10、文明施工要求

11、模板及支撑架失稳的应急预案 12、模板体系计算 13、附件

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1、编制依据

1.1建筑、结构施工图纸 1.2施工组织设计 1.3施工合同

1.4主要规范、规程、标准 1.5 参考图书及计算软件

《建筑施工手册》（中国建筑工业出版社，第五版） 《简明施工计算手册》（中国建筑工业出版社，第四版） 《品茗施工安全设施计算软件》 2、工程概况

我司承建的游客中心工程为多层民用建筑，位于江苏省苏州市运河体育主题公园内。本工程总建筑面积3275㎡，结构类型均为框架结构，地上三层，局部四层，最高建筑面积19.5m。

本工程标准层高度为4.8m，其中游客中心大厅（轴线位置：C-F轴/8-10轴）层高9.6m。本方案为高大模板（支撑系统高度超过8m，或跨度超过18m，施工均布荷载大于15kN/m2，或集中线荷载大于20kN/m的模板支撑系统）的专项施工方案，专对此部位模板及支撑体系搭设进行设计及安全验算。 序号 部位 概况 ①最大支模排架高度9.6m； 1 C-F轴/8-10轴 ②最大梁截面300×800； ③最大柱截面500×500； ④板厚120mm。 综合考虑质量、安全、进度及经济等指标，结合工程结构形式及实际施工特点，本工程高大模板部位，楼板、梁模板均采用15mm厚木胶合板，40mm×90mm方木作次楞，Ø48×3.0mm钢管作主楞，板承重架采用满堂扣件式钢管架+可调顶托，梁底支撑杆采用水平钢管主楞+可调顶托。 3、施工准备

3.1、技术准备

由项目工程师组织项目部技术、生产人员提前熟悉图纸，认真学习掌握施工

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备注 高大模板支撑方案

图的内容、要求和特点。对图纸中存在的疑点作好记录，通过会审，与设计、建设、监理单位共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图变更依据和施工操作依据，熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板初步设计方案。

支撑体系搭设完毕后，铺设模板前排架经监理，甲方及相关方各方验收合格后方允许予以铺设，立杆不允许后加。

3.2、劳动力组织及职责分工 管理人员组织及职能分工详见下图。 项目经理 确立质量目标、责任落实到人 项目工程师 项目经理部全部技术、质量工作 施工组负责人 1、 施工前对高大模板工程进行技术交底； 2、 对施工过程进行监控； 3、负责高大模板工程验收。 质量组负责人 1、 对施工质量进行监控、检查，督促不合格项目的整改； 2、 对建材质量进行检查、监控。 安全组负责人 1、 对高大模板工程施工过程中安全进行监控； 2、督促有关人员对安全隐患进行整改。 测量组负责人 1、 负责工程全部放线工作，保护控制桩、水准点。

管理人员组织及职能分工

3.2.1 高大模板施工时，工程处于主体结构施工阶段。根据总体施工进度计划、施工组织设计及模板工程施工方案，该阶段劳务队劳动力安排数量为50人。为方便施工管理，高大模板支撑排架安排专人搭设。 3.3材料配备

高大模板部位施工主要使用材料有15mm厚木胶合模板，40mm×90mm落叶方木，Ø48×3.0mm钢管，Ø12对拉螺栓、直角扣件、旋转扣件、对接扣件，KTC-45

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可调式顶托撑，安全平网，镀锌钢丝，脱模剂等。施工中所需材料，由材料室安排有关人员提前考察、选用相关材料厂家、供应商，保证钢管、扣件质量。根据总进度计划及施工现场实际施工进度，编制材料计划，根据计划提前组织材料进场，保证施工顺利进行。钢管、扣件进场后，现场抽样送检，复试合格方可使用。

3.4机具配备

施工前，根据现场场地及施工进度安排，准备施工中所需使用的机具，主要有：锤子、单头扳手、圆盘锯、平刨、手电钻、手提电锯、活动扳手、钢丝钳、墨斗、砂轮切割机、水准仪、激光垂准仪、水平尺、钢卷尺、工程检测尺等。承重支架施工配备架子扳手30把，用于模板支架搭设和拆除，力矩扳手2把，用于检查模板支架扣件拧紧力是否达到要求。 4、材料要求

针对钢管、扣件市场材料质量现状，模板支架所使用钢管、扣件材料租用信誉良好单位所提供的材料。材料租用前，向出租单位提出对钢管、扣件材料质量的具体要求。材料进场时，严格按以下要求进行材料进场验收，验收合格并经复试合格，方可用于模板支架搭设。

4.1钢管

4.1.1新钢管的检查应符合下列规定

钢管应有产品质量合格证,壁厚不允许有负偏差，具体详见下表；

应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T288-2002）的有关规定；

钢管应执行苏建质[2006]24号文件规定；

钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；

钢管外径、壁厚、端面等的偏差应分别符合表4.1规定。 构配件允许偏差表

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表4.1 序号 项目 外径 壁厚 2 3 钢管两端面切斜偏差 钢管外表面锈蚀深度 各种杆件钢管端部弯曲 l≤1.5m 钢 4 管 弯 曲 立杆钢管弯曲 水平杆，斜杆的钢管弯曲 4.1.2旧钢管的检查应符合下列要求 表面锈蚀深度符合表4.1第3条的规定。用于本工程的旧钢管应在进入工地时进行检查，在使用过程中每年检查不少于一次。检查时应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断，取样检查，锈蚀深度超过规定值时，不得使用；

钢管弯曲变形应符合表4.1第4条的规定。

钢管采用外径48mm，壁厚3.0mm的高频焊接钢管。严重锈蚀、弯曲、压扁、有裂缝的钢管严禁使用。

为了方便操作用于架子的单根钢管的最大质量不应大于25kg。 4.2、扣件

扣件应采用可锻铸铁制作的扣件，其质量符合现行国家标准《钢管模板支架扣件》（GB15831）的规定；

新扣件应有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管模板支架扣件》（GB15831-2006）规定抽样检测；

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允许偏差Δ(mm) 0~+0.5 0~+0.3 1.70 ≤0.18 ≤5 ≤12 ≤20 检查工具 1 焊接钢管尺寸 游标卡尺 塞尺、拐角尺 游标卡尺 3m＜l≤4m 4m＜l≤6.5m l≤6.5m ≤30 钢板尺 高大模板支撑方案

旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；

新旧扣件均应进行防锈处理。 4.3、安全网

安全网与钢管连接应用镀锌钢丝箍绕2～3圈，凡损坏、尺寸不符合要求的均不得使用。

4.4、竹笆片

竹笆片与钢管连接应用镀锌钢丝箍绕2～3圈，凡竹条散落、折断较多、尺寸不符合要求的均不得使用。

5、模板支架总体施工方法、构造要求及施工技术措施

5.1、总体施工方法

在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计按以下原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。

柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，柱砼浇筑至梁底5cm（保证梁锚固长度的前提下）处后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁、板砼。

浇筑时尽量按梁中间向两端对称推进浇捣，每层厚度不得大于400mm，由标高低的地方向标高高的地方推进，如遇悬挑部位，从支座向悬挑端浇筑，严格控制混凝土在楼面上的堆积厚度，以免给支撑体系带来不不利影响。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。从搭设本方案涉及的架子开始至支撑排架拆除前，该施工层下一层模板支撑系统不允许拆除。该施工层混凝土浇筑完毕后下一层模板支撑系统即可拆除。

根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式满堂钢管架+可调顶托，梁、板底支撑采用水平钢管主楞+可调顶托，对于独立梁，梁底支撑杆采用水平钢管主楞+可调顶托，梁两侧采用水平钢管+双扣件作为本模板工程的支撑体系。

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5.2、立杆底部

模板支架立杆搭设于100mm厚C15混凝土硬化地坪上，混凝土硬化层下部为原土方开挖区域，采用素土回填压实，每层回填厚度不大于250mm，压力机来回碾压夯实，压实系数≥0.94，地基承载力fak≥120Kpa，立杆下设置50厚木垫板，要求布设平稳，不得悬空，垫板长度不少于3m。

5.3、水平杆/横杆

模板支架步高不超过1600mm，每根立杆每步高均与纵、横向水平杆连接，纵向水平杆与立杆采用直角扣件连接，横向水平杆采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，横杆间距与立杆间距相同。当层高在8～20m时，在最顶步距两水平杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平杆的端部均应与四周框架梁顶紧顶牢，且与框架柱相连，无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。

5.4、剪刀撑

模板支架斜向支撑采用纵向剪刀撑、横向剪刀撑、水平剪刀撑相结合的方式。剪刀撑随立杆纵、横向水平杆同步搭设，剪刀撑沿支撑架高通长连续布置。剪刀撑具体布置详见附图。纵横向外立面及内部沿柱、梁两侧设置竖向剪刀撑，剪刀撑斜杆与地面夹角在45°～60°之间，斜杆相交点处于同一条直线上，沿架高连续布置，相交的两根剪刀撑一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在水平杆上，两端分别用旋转扣件固定，并在中间增加2～4个扣结点，所有固定点距立杆与水平杆交点的距离不大于150mm，最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在300mm以内。剪刀撑的杆件连接采用搭结，搭结长度不小于1m，并用3个旋转扣件固定，端部扣件距杆端净距离不小于100mm。并在底部、中部及顶部各设置一道水平剪刀撑。

5.5、安全网、临边围护

排架顶部操作层（即在梁底以下第一层水平杆上）满铺竹排片、在相邻各楼层下部第一道水平拉杆处满铺一层安全网防止模板施工过程中人员、材料等坠落、在独立框梁顶步设置安全护栏及安全防护网，安全防护网安装时，网片与网片间不得有空隙，网片用镀锌钢丝绑扎牢固。相邻各楼层临边设置≥1.5m高安全围栏。

5.6、刚性拉结

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支架与已浇筑结构采用刚性拉结，垂直间距1.5m～层高（柱部位每步架高设置），水平间距4m左右（柱、跨中设置），拉结杆与模板支架、建筑物的连接采用直角扣件，在结构每一框架柱处沿一组双杆箍柱式拉杆，与框架柱拉结。

在两框架柱间中点处结构框架梁内预埋Ø48×3.0mm钢管，长度为450mm，钢管距离梁外边250mm，钢管埋入梁内300mm，露出部分用Ø48×3.0mm钢管与模板支架可靠拉结。拉结杆均匀布置，与架体和结构面垂直，并尽量靠近立杆与水平杆交点（与主节点距离不大于30cm），拉结杆伸出扣件的距离大于100mm。

柱，梁部位刚性拉结

5.7、扣件

扣件规格必须与钢管外径（Ø48）相同，螺栓拧紧力矩不小于40Nm，且不应大于65Nm，固定纵横向水平杆、剪刀撑、水平剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm，对接扣件开口应朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。

5.8、可调顶托

采用KTC-45可调式顶托撑，调整范围不大于250mm，直接插入立杆和横杆顶端，顶托撑伸出立杆、横杆顶端的距离不大于200mm。 6、模板系统设计及施工方法

6.1、模板施工

本工程涉及高大模板区域梁最大截面为300×800,以下按照300×800梁截面计算，梁模板采用15mm厚多层木胶合板，40mm×90mm木方作次楞，Ø48×3.0mm钢管扣件系统作主楞和支撑。各立杆间距不超过900mm，梁底立杆顶部采用可调支托，可调支托悬臂长度不超过200mm。沿梁长纵向钢管扣件支撑间距不大于900mm。梁底水平钢管与立杆支撑连接部位均采用双扣件连接。

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梁模板安装顺序：搭设和调平模板支架→按标高铺设梁底模板→拉线找直→安装梁两侧模板→调整模板。

跨度大于4米时，起拱0.2％，注意梁的侧模包住底模，梁底木方包住底模与侧模模板拼缝。梁混凝土强度达到100%，且所支撑层的上一层混凝土浇筑完毕后，方可拆除梁底模板支撑。

6.1.2柱模板

本工程涉及高大模板区域柱子模板采用15mm厚木胶合板，40×90mm木方作竖楞，柱箍间距@500mm。

跨层柱施工时，以楼层标高为界，分段施工。高大模板部位柱分段施工，柱砼浇筑至梁底5cm（保证梁锚固长度的前提下）处。柱模板安装过程中，重点控制柱模板垂直度，模板安装完毕，必须对柱垂直度进行检查。浇筑模板安装时，外侧角部模板与已浇筑完成梁板搭接长度不小于100mm，拼缝处粘贴海绵条。

柱模板安装顺序：柱模就位→安装柱模→支撑安装搭设→垂直度校正→固定柱模→浇筑混凝土→拆除支撑、模板→清理模板。

柱模板安装过程中，重点控制柱模板垂直度，模板安装完毕，必须对柱垂直度进行检查。

6.1.3 楼面模板

板模板采用15mm厚多层木胶合板，40mm×90mm方木作次楞，Ø48×3.0mm钢管作主楞，钢管扣件架系统作支撑,方木次楞间距、钢管主楞间距、立杆间距，钢管水平、斜向支撑加固；每水平拉杆步高不大于1600mm，扫地杆距地200mm。

顶板模板安装顺序：满堂钢管扣件脚手架→主龙骨（水平钢管）→次龙骨（木方）→柱头模板、梁模板→顶板模板→模板调整验收→下道工序。顶板模板每跨内模板安装就位时，宜采用每个铺设单元从四周向中间铺设，并按要求起拱，跨度大于4m时，起拱0.2％，起拱部位为中间起拱。为确保模板排架稳定，排架竖直方向设置纵横向设剪刀撑，水平向设水平剪刀撑，同时排架与周围结构用钢管撑拉牢固连成整体。

顶板模板拆除根据顶板混凝土拆模试块试压强度报告，考虑整体拆除，同时需在现场对实际构件进行回弹检测，强度达到100％方可拆模。拆顶板模板时从

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一跨范围的一端向另一端拆除，防止模板坠落造成事故。

6.1.4模板支架搭设施工

钢管模板支架搭设的工艺流程为：定位→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→水平杆→剪刀撑→连墙杆→铺拉安全网→模板安装。

定距定位，根据附图所示尺寸，在模板支架搭设部位用墨线弹出支架搭设位置。在设置有垫板处应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。剪刀撑随立杆纵横向水平杆同步搭设。其余组件的搭设要求参见构造要求。立杆搭设过程中随相邻楼层同步搭设，每搭设相邻楼层高度的排架，立杆中间每隔五跨吊一次垂直线。横竖向每排水平杆均拉水平红线，确保支撑系统的垂直度及水平整体美观性。

6.1.5模板支架拆除施工

模板支架拆除应严格遵守由上而下、先搭后拆的原则，即先拆拉杆、剪刀撑、斜撑，后拆纵、横向水平杆、立杆等，一般的拆除顺序为：模板→剪刀撑→纵、横向水平杆→立杆。

不得分块或在上下两步同时进行拆除。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除纵、横向水平杆、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随模板支架拆除同时下降，严禁将连墙件整层或数层拆除后再拆除模板支架，分段拆除高差不大于2步，如高差大于2步，应先增设连墙件加固。拆除模板支架时，不得破坏模板支架的稳定性，拆除连墙杆前，设置临时支撑防止架体变形和失稳。当模板支架拆至下部最后一根长钢管的高度（6m左右）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固，然后拆除连墙件。

6.2、钢筋及混凝土施工注意事项

钢筋及混凝土施工方法详见《钢筋工程施工方案》和《混凝土工程施工方案》。高大模板部位钢筋、混凝土施工需注意：

6.2.1 钢筋绑扎过程中，避免材料集中堆放，钢筋各跨分散堆放； 6.2.2 混凝土浇筑过程中，避免机具集中堆放，混凝土局部堆放高度不超过10cm，堆积的混凝土及时分散，避免混凝土堆放过高造成承重支架因荷载过大而局部失稳；

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6.2.3 独立框架梁的混凝土浇筑：混凝土浇筑前，在施工交底内容中明确混凝土浇筑顺序，对称沿着独立框架主梁跨度方向浇筑，尽量由中间向两边浇筑；宜先浇筑竖向结构构件，后浇筑水平结构构件；浇筑区域结构平面有高差时，宜先浇筑低区部分，后浇筑高区部分；宜先浇筑强度等级高的混凝土，后浇筑强度等级低的混凝土。

6.2.4 楼层梁板混凝土浇筑：混凝土浇筑前，在施工交底内容中明确混凝土浇筑顺序，梁、板混凝土按轴线顺序浇筑，每框架跨先将梁根据高度分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置即与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形的不断延展，则可连续向前推进，倾倒混凝土方向与浇筑方向相反；宜先浇筑竖向结构构件，后浇筑水平结构构件；浇筑区域结构平面有高差时，宜先浇筑低区部分，后浇筑高区部分；宜先浇筑强度等级高的混凝土，后浇筑强度等级低的混凝土。

6.2.5混凝土泵管的固定支架单独搭设，不得固定在支撑系统上，避免混凝土泵的推动推力破坏支撑系统的整体稳定。 7、现场监测

7.1、监测措施 （1）监测控制

采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平沉降、垂直位置是否有偏移。

（2）监测点设置

垂直位移观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头作为垂直位移的监测依据；

水平沉降观测点可采取在每跨梁中及板跨中部位的支撑立杆上做好标高点，用红油漆涂倒三角标记作为沉降观测依据；

（3）监测措施

模板铺设过程中、钢筋绑扎过程中、混凝土浇筑过程中，派专人定期架设经纬仪和水准仪检查支架的垂直度和水平标高情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。

（4）仪器设备配置

电子经纬仪、水准仪、激光垂准仪、对讲机、检测扳手等。 （5）监测说明

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班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：

杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求； 连墙件是否松动；

架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差； 施工过程中是否有超载现象； 安全防护措施是否符合规范要求； 支架与杆件是否有变形现象； （6）监测频率

支撑排架搭设过程中由现场测量员韩杰进行实时监测，每搭设5跨挂线锤检测立杆垂直度，每步水平杆安装均拉红线控制水平度；在模板铺设过程中监测一次，模板铺设完成一次，钢筋绑扎过程监测一次，钢筋绑扎完成监测一次，在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。 8、质量保证体系

8.1、材料允许偏差

见本方案第4章材料要求部分。

8.2、扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准

扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准表

项次 检 查 项 目 允许的 安装扣件 抽检数不合格数量（个） 量（个） 数 25 3 连接立杆与纵（横）水平杆或剪刀1 撑的扣件，接长立杆、纵横向水平杆或500～1000 剪刀撑的扣件 连接横向水平杆与纵向水平杆的扣2 件 500～1000 （非主节点）

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8.3、现浇结构模板安装允许偏差和检验方法

现浇结构模板安装允许偏差表 项次 1 2 3 项 目 轴线位置 底模上表面标高 截面内部 尺 寸 墙、柱、梁 允许偏差（mm） 5 ±5 +4，-5 6 8 2 5 查 钢尺检查 用2m靠尺和锲形塞尺检查 检验方法 钢尺检查 用水准仪或拉线和钢尺检查 钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检4 5 6 层高垂直不大于5m 度 大于5m 相邻两板表面高低差 表面平整度 注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的最大值。 9、安全施工措施

9.1、材质及使用的安全技术措施

9.1.1 扣件的紧固程度40～50Nm，不大于65Nm，对接扣件的抗拉承载力为3kN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时开口应向内，以防雨水进入，直角扣件安装时开口不得向下。

9.1.2 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。 9.1.3 钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。 9.1.4 禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。 9.1.5 严禁使用非48mm外径的钢管。 9.1.6 钢管壁厚不小于3.0mm。 9.2、模板支架搭设的安全技术措施

9.2.1 模板支架所在楼面混凝土强度达到75％以上方可进行模板支架搭设施工。

9.2.2 搭设过程中，划出工作标志区，禁止行人进入该区域，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥时作业。当解开与他人有关的结扣时，必须

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告知对方，并得到对方允许，防止坠落伤人。

9.2.3 楼层高支模支撑体系开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。

9.2.4 模板支架及时与结构拉结或采用临时支撑，确保搭设过程安全，未完成模板支架在每天收工前进行检查，确保架子稳定。

9.2.5 模板支架搭设过程中，应由施工员、安全员、木工班长等进行检查、验收。每两步验收一次，达到设计施工要求并验收合格后方可继续搭设施工。 9.3、模板支架上施工作业的安全技术措施

9.3.1 严格控制施工荷载，搭设过程中，模板支架上不得集中堆放钢管等材料。施工荷载不得大于2.5kN/m2。

9.3.2 木工作业时，不得抛掷工具材料等，防止坠落物体伤人。

9.3.3 定期检查模板支架，发现杆件变形严重、拉结松动等问题和隐患，在施工作业前及时整改加固，模板支架达到坚固稳定，确保施工安全。 9.4、模板支架拆除的安全技术措施

9.4.1 模板支架拆除前，全面检查待拆的模板支架，根据检查结果，拟定作业计划，进行技术交底后方可作业。

9.4.2 拆除模板支架时应划分作业区，周围设绳绑围栏并竖立警戒标志，地面应设专人指挥，并禁止非作业人员进入。

9.4.3 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，并得到对方同意，以防坠落。

9.4.4 拆除模板支架过程中，不得中途换人，必须换人时，应将拆除情况交代清楚方可离开。

拆除过程中，每天收工前，对模板支架进行检查，不留下隐患。

9.4.5 拆除模板支架过程中，不得碰撞模板支架附近电源线，防止触电事故的发生。

9.4.6 所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或将连接的两杆送到地面。

9.4.7 所有脚手板应自外向里竖立搬运，以防脚手板和杂物从高出坠落伤人。

9.4.8 拆下的零配件装入容器内，用吊篮吊下，拆下的钢管绑扎牢固，双点

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起吊，严禁从高空直接抛掷。 10、文明施工要求

进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿防滑鞋，现场严禁吸烟。

进入施工现场的人员要爱护施工现场的各种设施和标识牌，不得随意移除、破坏。

严禁酗酒人员作业，施工操作时要求精力集中，禁止在作业时嬉闹。 模板支架搭设人员体检合格者方可进行作业，凡患有高血压、贫血症、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得操作。

作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬脚手架。

模板支架验收合格后，任何人不得擅自拆改，如局部需调整，必须经项目部同意。

不准利用支架吊运重物，作业人员不得攀爬支架，塔吊起吊物体时不得碰撞、拖动模板支架。

不得将缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在模板支架上，严禁任意悬挂起重设备。

任何作业人员不得随意拆动模板支架的所有拉结点、扣件、等模板支架部件。 拆除模板支架时，若需使用电焊气割时，要派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。

保证模板支架的整体性，不得与脚手架等一并拉结，不得截断架体。 施工人员严禁抛掷杆件、物料、扣件等物品，材料、工具用绳索运输，不得乱扔。

使用的工具要放置于工具袋内，防止掉落伤人，登高作业穿防滑鞋，袖口、裤口要扎紧。

施工人员做到活完料净脚下清，确保模板支架施工材料不浪费。

运输至地面的材料应该按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝等集中回收处理。随时整理、检查、按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。

大雾、大雨及六级以上大风天气停止模板支架搭设作业。

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11、模板及支撑架失稳的应急预案

11.1、应急准备和响应工作程序

根据本工程的特点及施工工艺的实际情况，认真的组织对危险源和环境因素的识别和评价，建立切实可行的安全监控网以及应急抢险保证体系。通过制定本项目发生紧急情况或事故的应急措施，开展应急知识教育和应急演练，提高现场操作人员应急能力，减少突发事件造成的损害和不良环境影响。

11.2、支撑架失稳险情发生后处理程序

支撑架险情发生后，立即启动应急抢险救援预案，组织自救，并视事故的严重程度报公司或119、120、110（可能造成人员伤亡的火灾必须立即报119、120、110）；当建设项目的应急救援组织体系无法正常运行或救援力量、抢险物资设备器具不足，需要公司或市政府有关部门介入时，应全力配合有关方面进行救援。当已报119、120、110时，派专人到路口接警；组织队伍根据指挥部的指令消除潜在危险源，尽快恢复生产；配合有关部门及时查清事故原因和受损情况。

11.3、应急救援的主要任务

1、调动一切可能力量，立即制止或控制事故的扩大，抢救受伤或被困人员； 2、协调、调度救援物资、设备和器材； 3、消除危险源，恢复正常施工； 4、查明人员伤亡及经济损失情况；

5、协助相关部门进行事故、事件的调查处理。 11.4、成立抢险领导小组 11.4.1领导小组的职责 1、领导小组职责

组织指挥各方面力量处理重大事故，统一指挥对重大事故现场的应急救援，控制事故蔓延和扩大；负责抢险物资设备的统一调配、补给工作；负责应急救援工作信息发布工作；负责对重大事故应急处理工作的检查和指导；组织进行应急救援预案的演练。

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2、明确责任分工 工程部： 王俊 工程部： 李晶晶 工程部： 陈文杰 专职安全员：桂世良 副组长：娄晓东 组长：朱锦芳

质检员: 潘玲玲 抢险领导小组组织体系

（1）组长由工区负责人担任：负责全面管理和协调工作。

组长职责：负责本项目应急预案的启动实施、小组人员分工、向上级单位请示启动上级部门应急预案等。

（2）副组长职责：协助组长工作，在组长不在场的情况下行使组长权利、协调处理相关工作，具体负责各分工区生产安全的现场管理，恢复和保证生产正常进行。

（3）组员职责：负责现场监控及具体应急措施的执行并宣传报道工作。 3、组建抢险队，进行应急知识教育培训 抢险队伍：

抢险队伍由本工程土建各作业班长挑选人员组成。要求成员必须身体健康，年龄在45周岁以下，主要工种包括：架子工、木工、普工、电工、焊工、起重工等50人组成，具体分配如下：

单位 作业班 架子工 10 木工 15 普工 20 电工 1 焊工 2 起重工 2 项目部组建抢险队，队长由项目经理担任。发现危险时首先抢险队进行抢险，需用较多人员时可从公司其他工点招集，对抢险队和项目部所有人员均进行针对性的应急知识培训。同时队内成立抢险方案指定组、疏散群众、警戒、水电供给组、物资补给组、后勤协调组、信息发布组、事故处理组。 应急领导小组配备了下列救援器材：

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①医疗器材：担架，氧气袋，小药箱；②抢救工具：一般工地常备工具即基本满足使用；

③照明器材：手电筒，应急灯36V以下，灯具；④通讯器材：电话，手机，对讲机；

⑤救援线路：受伤者送苏州第一人民医院；

5、应急知识培训

应急小组成员在项目部安全教育时同时附带接受紧急救援培训。

培训内容：伤员急救常识，灭火器材使用常识，各类重大事故抢险常识等。 接受相关培训以后，应急小组成员在面对重大事故时，可以做到较熟练的履行抢救职责。

6、紧急情况处理和上报程序

施工过程中发生高支模脚手架失稳，需要紧急抢救处理的危险时，①迅速采取有效措施，积极组织抢救，防止事故蔓延扩大；②立即向业主现场应急救援报告，同时向项管部、质安室报告，并视事故的严重程度报市建委、市安监局、市总工会、市公安局、市质监站。由办公室收集、记录、整理紧急情况信息并向小组及时传递，由小组组长或副组长主持紧急情况处理会议，协调，派遣和统一指挥所有车辆、设备、人员、物资等实施紧急抢救和向上级汇报。事故处理根据事故大小情况来确定，如果事故特别小，根据上级指示可由施工单位自行直接进行处理。如果事故较大或施工单位处理不了则由施工单位向建设单位主管部门进行请示，请求启动建设单位的救援预案，建设单位的救援预案仍不能进行处理，则由建设单位向建委或政府部门请示启动上一级救援预案。

紧急情况发生后，现场要做好警戒和疏散工作，保护现场，及时抢救伤员和财产，并由在现场的项目部最高级别负责人指挥，在3分钟内电话通报到值班室，主要说明紧急情况性质、地点、发生时间、有无伤亡、是否需要派救护车、消防车或警力支援到现场实施抢救，如需可直接拨打120、119、110等求救电话。

值班人员在接到紧急情况报告后必须在2分钟内将情况报告给应急抢险领导小组组长和副组长。小组组长组织讨论后在最短的时间内发出如何进行现场处置的指令。分派人员车辆等到现场紧急抢救、警戒、疏散和保护现场等。由办公室在30分钟内以小组名义打电话向上一级有关部门报告。

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遇到紧急情况，全体职工应特事特办、急事急办，主动积极地投身到紧急情况的处理中去。各种设备、车辆、器材、物资等应统一调遣，各类人员必须坚决无条件服从组长或副组长的命令和安排，不得拖延、推诿、阻碍紧急情况的处理。

严格保护事故现场，因抢救人员、防止事故扩大，需要移动现场物件的应做好标志和书面记录，采取拍照、摄像、绘图等方式详细记录事故现场原貌，妥善保存现场重要痕迹、物证。

现场处置，送医院抢救

抢险结束、恢复生产措施及善后处理，进行总结 确定抢险方案 物资、设备到位 进行抢险 上报监理、业主、设计 人员伤紧急事故发生 上报安全质量部或安全室主任 抢险领导小组 应急事故处理流程图

11.4.2恢复生产及应急抢险总结

抢险救援结束后，由监理单位主持、业主、设计、咨询等相关单位参加的恢复生产会，对生产安全事故发生的原因进行分析，确定下部恢复生产应采取的安全、文明、质量等施工措施和管理措施。施工单位主要从以下几个方面进行恢复生产：

1、严格落实公司ISO9002质量体系《程序文件》和《质量体系》，推行全面质量管理，认真学习应急预案，以项目经理为中心，将创优目标层层分解，责任到队，责任到人，从单位工程到分部、分项直至工序。

2、依据安全、质量体系有关文件，制定安全、质量检查计划制度，形成安全、质量管理依据，做到“有法可依”。严格实施岗位责任制。

3、做好技术、试验、测量、机械、施工工艺、后勤等各项保证工作。 4、对恢复生产确保资金投入不受阻。

5、确保设计、施工方案可行，符合现场实际情况，可利用现场存有的机械、

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设备和材料。

6、及时调用后备人员和机械设备，补充到该工区，进行生产恢复，尽快达到生产正常。

7、抢险结束和生产恢复后，对应急预案的整个过程进行评审、分析和总结，找出预案中存在的不足，并进行评审及修订，使以后的应急预案更加成熟，遇到紧急情况等能处理及时，将安全、财产损失降低到最底限度。

11.4.3高处坠落预防及应急措施

当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。 1、发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。

2、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近市条件的医院治疗。

3、发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。

4、发观伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。

5、遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎上血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。

6、一般伤口小的上血法：先用生理盐水(0.9％Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。

7、加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来

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增强压力而达到止血。

8、止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上舱处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1／3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25～40分钟放松一次，每次放松0．5～1分钟。

9、动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。

11.4.4物体打击预防及应急措施

1、高处的物料不要靠边堆放，不能堆放过高，楼面的边缘要设围栏，不要采用抛掷的方法传递工具或物料；安装架体、模板的操作人员要携带工具袋，随身工具、螺丝等要存放在工具袋内。

2、发生拆卸下来的物体，如板块、木方等物体伤害事故时，应首先抢救伤员，观察伤员的伤害情况，如手前臂、小腿以下位置出血，应选用橡胶带或布带或止血纱布等进行绑扎止血。

3、如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸处心脏挤压。处于体克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。

4、出现颅脑损伤，必须保持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再移动。遇有凹陷骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送邻近的医院治疗。

5、发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。移动时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，导致死亡。抢救脊椎受伤者，移动过程中，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。

6、发观伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。

7、遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧

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位，并注意保暖。

8、动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。

9、当发生重大事故时，必须及时上报有关单位和组织抢救，保护现场，设置危险区域，专人监护，拍摄事故现场照片。

11.4.5支架坍塌预防及应急措施

1、模板安装方案要参考以前的经验并经多方讨论后确定，并应经严格的安全验算和审批、送上级主管部门审查通过后才能实施。

2、所使用的模板材料和支顶材料必须经检查合格，凡有问题的材料不得使用。

3、必须严格按通过审查的施工方案进行施工，严禁施工审查两张图；施工过程要遵守分部、分段检查验收原则，前一工序不合格不进行下一工序的施工。

4、支架应由专业架子工搭设，开工前必须对相关施工人员进行详细的技术、安全交底，支架搭设完成后，必须进行验收。

5、施工过程必须有施工管理人员在场进行全过程指导、监护，浇筑砼时必须按规定进行安全监测，发现问题要及时停止施工并指挥人员采取一些必要的措施后迅速有序撤离、同时向有关部门报告，以便及时采取有效补救措施，以免让问题发展成为事故。

6、现场支顶材料要有必要的储备量，以备抢险、加固使用。

7、如万一发生倒塌事故时，必须迅速组织抢救，优先抢救人员，其次才是设备材料，并立即报警求助和上报。进入抢救前要确认事故现场的施工、照明用电已经拉闸断电，以免造成触电事故。12、模板体系计算

模板体系采用品茗科技有限公司品茗安全计算软件进行计算，按扣件式钢管架模块进行计算。

12.1柱模板计算

柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

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柱模板设计示意图

柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 9.60m；

根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；

计算简图 一、参数信息 1.基本参数

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3； 柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3； 2.柱箍信息

柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.0；

钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；

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柱箍的间距(mm):500；柱箍肢数:2； 3.竖楞信息 竖楞材料:木楞；

宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00； 竖楞肢数:2； 4.面板参数

面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):15.00； 面板弹性模量(N/mm2):9500.00； 面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00； 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；

钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；

二、柱模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；

T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取9.600m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为 47.705 kN/m2、230.400 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工

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程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。 三、柱模板面板的计算

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 230 mm，且竖楞数为 3，面板为2 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。

面板计算简图 1.面板抗弯强度验算

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

其中， M--面板计算最大弯距(N.mm)；

l--计算跨度(竖楞间距): l =230.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.50×

0.90=1.260kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；

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面板的最大弯距：M =0.125 ×27.021×230×230= 1.43×105N.mm；

面板最大应力按下式计算：

其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)； M --面板计算最大弯距(N.mm)； W --面板的截面抵抗矩 :

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 500×15.0×15.0/6=1.88×104 mm3；

f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；

面板的最大应力计算值： σ = M/W = 1.43Χ105 / 1.88Χ104 = 7.623N/mm2； 面板的最大应力计算值 σ =7.623N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！

2.面板抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下:

其中， ∨--面板计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(竖楞间距): l =230.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.50×

0.90=1.260kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m； 面板的最大剪力：∨ = 0.625×27.021×230.0 = 3884.226N； 截面抗剪强度必须满足下式:

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其中， τ --面板承受的剪应力(N/mm2)；

∨--面板计算最大剪力(N)：∨ = 3884.226N； b--构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn--面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ；

fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2； 面板截面受剪应力计算值: τ =3Χ3884.226/(2Χ500Χ15.0)=0.777N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力 τ =0.777N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！

3.面板挠度验算

最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

其中， ω--面板最大挠度(mm)；

q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 47.71×0.50＝23.85 kN/m；

l--计算跨度(竖楞间距): l =230.0mm ；

E--面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I--面板截面的惯性矩(mm4)；

I= 500×15.0×15.0×15.0/12 = 1.41×105 mm4； 面板最大容许挠度: [ω] = 230 / 250 = 0.92 mm；

面板的最大挠度计算值: ω = 0.521Χ23.85Χ230.04/(100Χ9500.0Χ1.41Χ105) = 0.260 mm；

面板的最大挠度计算值 ω =0.26mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ω]= 0.92mm,满足要求！

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四、竖楞方木的计算

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为9.6m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木楞，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 40×90×90/6 = 54cm3； I = 40×90×90×90/12 = 243cm4；

竖楞方木计算简图

1.抗弯强度验算 支座最大弯矩计算公式：

其中， M--竖楞计算最大弯距(N.mm)； l--计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.23×0.90=11.850kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.23×0.90=0.580kN/m；

q = (11.850+0.580)/2=6.215 kN/m；

竖楞的最大弯距：M =0.1×6.215×500.0×500.0= 1.55×105N.mm；

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其中， σ --竖楞承受的应力(N/mm2)； M --竖楞计算最大弯距(N.mm)；

W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.40×104；

f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；

竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 1.55Χ105/5.40Χ104 = 2.877N/mm2； 竖楞的最大应力计算值 σ =2.877N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！

2.抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中， ∨--竖楞计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.23×0.90=11.850kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.23×0.90=0.580kN/m；

q = (11.850+0.580)/2=6.215 kN/m； 竖楞的最大剪力：∨ = 0.6×6.215×500.0 = 1864.428N； 截面抗剪强度必须满足下式:

其中， τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； ∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨ = 1864.428N； b--竖楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn--竖楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ；

fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3Χ1864.428/(2Χ40.0Χ90.0)=0.777N/mm2；

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竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =0.777N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

其中， ω--竖楞最大挠度(mm)；

q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =47.71×0.23 = 10.97 kN/m； l--计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ；

E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.43×106； 竖楞最大容许挠度: [ω] = 500/250 = 2mm；

竖楞的最大挠度计算值: ω = 0.677Χ10.97Χ500.04/(100Χ9500.0Χ2.43Χ106) = 0.201 mm；

竖楞的最大挠度计算值 ω=0.201mm 小于 竖楞最大容许挠度 [ω]=2mm ，满足要求！

五、B方向柱箍的计算

本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.0； 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49 cm3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78 cm4； 柱箍为单跨，按集中荷

载简支梁计算（附计算简图）：

B方向柱箍计算简图

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高大模板支撑方案

其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的； P = (1.2 ×47.7×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.23 × 0.5/2 = 3.11 kN；

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力: N = 3.107 kN；

B方向柱箍弯矩图(kN.m)

最大弯矩: M = 0.792 kN.m；

B方向柱箍变形图(mm)

最大变形: V = 1.785 mm； 1. 柱箍抗弯强度验算

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高大模板支撑方案

柱箍截面抗弯强度验算公式

其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.79 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3 B边柱箍的最大应力计算值: σ = 168.07 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值 σ =168.07N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求!

2. 柱箍挠度验算

经过计算得到: ω = 1.785 mm；

柱箍最大容许挠度:[ω] = 500 / 250 = 2 mm；

柱箍的最大挠度 ω =1.785mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ω]=2mm，满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算 B方向没有设置对拉螺栓！ 七、H方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.0； 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 107.8cm4； 柱箍为单跨，按简支梁

计算（附计算简图）：

H方向柱箍计算简图

其中 P -- 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的； P = (1.2×47.7×0.9+1.4×2×0.9)×0.23 ×0.5/2 = 3.11 kN；

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高大模板支撑方案

H方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力: N = 3.107 kN；

H方向柱箍弯矩图(kN.m)

最大弯矩: M = 0.792 kN.m；

H方向柱箍变形图(mm)

最大变形: V = 1.785 mm； 1.柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式:

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高大模板支撑方案

其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.79 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3； H边柱箍的最大应力计算值: σ = 168.073 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值 σ =168.073N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求!

2. 柱箍挠度验算

经过计算得到: V = 1.785 mm；

柱箍最大容许挠度: [V] = 500 / 250 = 2 mm；

柱箍的最大挠度 V =1.785mm 小于 柱箍最大容许挠度 [V]=2mm，满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 H方向没有设置对拉螺栓！ 12.2梁模板计算

梁段:WKL207。

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.30；

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梁截面高度 D(m):0.80 混凝土板厚度(mm):120.00； 立杆梁跨度方向间距La(m):0.90；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 立杆步距h(m):1.60；

梁支撑架搭设高度H(m)：9.60； 梁两侧立柱间距(m):0.90；

承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面； 板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90； 采用的钢管类型为Φ48Χ3；

扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

2.荷载参数

模板自重(kN/m2):0.35； 钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):19.2； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0 3.材料参数 木材品种：柏木；

木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板类型：胶合面板；

面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：40.0； 梁底方木截面高度h(mm)：90.0； 梁底纵向支撑根数：3； 面板厚度(mm)：15.0； 5.梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500； 次楞根数：4；

穿梁螺栓水平间距(mm)：500；

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穿梁螺栓竖向根数：3；

穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm，200mm； 穿梁螺栓直径(mm)：M12； 主楞龙骨材料：钢楞； 截面类型为圆钢管48×3.0； 主楞合并根数：2；

次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度90mm； 二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； 200/(T+15)计算，得5.714h；

T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为 50.994 kN/m2、19.200 kN/m2，取较小值19.200 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按

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面板计算简图(单位：mm) 1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 面板的最大弯距(N.mm)；

W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.5×1.5/6=18.75cm3； [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×19.2×0.9=10.37kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m； q = q1+q2 = 10.368+1.260 = 11.628 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 226.67mm；

面板的最大弯距 M= 0.1×11.628×226.6672 = 5.97×104N.mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 5.97Χ104 / 1.88Χ104=3.186N/mm2；

面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =3.186N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

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q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 19.2×0.5 = 9.6N/mm； l--计算跨度(内楞间距): l = 226.67mm； E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；

面板的最大挠度计算值: ω = 0.677Χ9.6Χ226.674/(100Χ9500Χ1.41Χ105) = 0.128 mm；

面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =226.667/250 = 0.907mm； 面板的最大挠度计算值 ω =0.128mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=0.907mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算 1.内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度40mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 40×902×1/6 = 54cm3； I = 40×903×1/12 = 243cm4；

内楞计算简图 （1）.内楞强度验算 强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 内楞的最大弯距(N.mm)； W -- 内楞的净截面抵抗矩； [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩：

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其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×19.2×0.9+1.4×2×0.9)×0.227=5.27kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；

内楞的最大弯距: M=0.1×5.27×500.002= 1.32×105N.mm； 最大支座力:R=1.1×5.271×0.5=2.899 kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.32Χ105/5.40Χ104 = 2.44 N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值 σ = 2.44 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中 E -- 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =19.20×0.23= 4.35 N/mm；

l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I--面板的截面惯性矩：I = 4.86×106mm4；

内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677Χ4.35Χ5004/(100Χ10000Χ4.86Χ106) = 0.038 mm；

内楞的最大容许挠度值: [ω] = 500/250=2mm；

内楞的最大挠度计算值 ω=0.038mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2mm，满足要求！

2.外楞计算

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.899kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.0； 外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4；

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外楞计算简图

外楞弯矩图(kN.m)

外楞变形图(mm) （1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M -- 外楞的最大弯距(N.mm)； W -- 外楞的净截面抵抗矩； [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。 根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.58 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 200mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 5.80Χ105/8.98Χ103 = 64.571 N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

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外楞的受弯应力计算值 σ =64.571N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.309 mm 外楞的最大容许挠度值: [ω] = 200/400=0.5mm；

外楞的最大挠度计算值 ω =0.309mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=0.5mm，满足要求！

五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；

A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =19.2×0.5×0.3 =2.88 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.88kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！

六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 900×15×15/6 = 3.38×104mm3； I = 900×15×15×15/12 = 2.53×105mm4；

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1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.90×0.80×0.90=19.83kN/m； 模板结构自重荷载：

q2:1.2×0.35×0.90×0.90=0.34kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×2.00×0.90×0.90=2.27kN/m； q = q1 + q2 + q3=19.83+0.34+2.27=22.44kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.125×22.437×0.152=0.063kN.m； σ =0.063Χ106/3.38Χ104=1.87N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =1.87 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

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q =（(24.0+1.50)×0.800+0.35）×0.90= 18.68KN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ω] =150.00/250 = 0.600mm；

面板的最大挠度计算值: ω = 0.521Χ18.675Χ1504/(100Χ9500Χ2.53Χ105)=0.02mm；

面板的最大挠度计算值: ω =0.02mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 150 / 250 = 0.6mm，满足要求！

七、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = (24+1.5)×0.8×0.15=3.06 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.35×0.15×(2×0.8+0.3)/ 0.3=0.332 kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)×0.15=0.675 kN/m； 2.方木的支撑力验算

静荷载设计值 q = 1.2×3.06+1.2×0.332=4.071 kN/m； 活荷载设计值 P = 1.4×0.675=0.945 kN/m；

方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4×9×9/6 = 54 cm3； I=4×9×9×9/12 = 243 cm4； 方木强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

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线荷载设计值 q = 4.071+0.945=5.016 kN/m；

最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×5.016×0.9×0.9= 0.406 kN.m； 最大应力 σ= M / W = 0.406Χ106/54000 = 7.524 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；

方木的最大应力计算值 7.524 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力: V = 0.6×5.016×0.9 = 2.709 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3Χ2708.64/(2Χ40Χ90) = 1.129 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 1.129 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!

方木挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q = 3.060 + 0.333 = 3.393 kN/m； 104)=0.62mm；

方木最大挠度计算值 ω= 0.677Χ3.392Χ9004 /(100Χ10000Χ243Χ方木的最大允许挠度 [ω]=0.900Χ1000/250=3.600 mm；

方木的最大挠度计算值 ω= 0.62 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=3.6 mm，满足要求！

3.支撑钢管的强度验算 支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：

q1 = (24.000+1.500)×0.800= 20.400 kN/m2；

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(2)模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.350 kN/m2；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)： q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；

q = 1.2×(20.400 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 31.200 kN/m2；

梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。

当n=2时：

当n＞2时：

计算简图(kN)

支撑钢管变形图(mm)

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支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到：

支座反力 RA = RB=0.36 kN，中间支座最大反力Rmax=8.315； 最大弯矩 Mmax=0.201 kN.m； 最大挠度计算值 Vmax=0.061 mm；

支撑钢管的最大应力 σ=0.201Χ106/4490=44.84 N/mm2； 支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 44.84 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!

八、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 九、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.315 kN； R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.36 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.125×9.6=1.438 kN；

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高大模板支撑方案

楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.90/2+(0.90-0.30)/2)×0.90×0.35=0.283 kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N4=1.2×(0.90/2+(0.90-0.30)/2)×0.90×0.120×(1.50+24.00)=2.479 kN；

N =0.36+1.438+0.283+2.479=4.559 kN；

φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.6 = 3.142 m； Lo/i = 3141.6 / 15.9 = 198 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.184 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=4559.367/(0.184Χ424) = 58.441 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 58.441 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a) (2)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.163；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.8 按照表2取值1.019 ； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.163×1.019×(1.6+0.1×2) = 2.133 m； Lo/i = 2133.175 / 15.9 = 134 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.376 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=4559.367/(0.376Χ424) = 28.599 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 28.599 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:

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高大模板支撑方案

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =8.315 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.125×(9.6-0.8)=1.438 kN； N =8.315+1.438=9.633 kN；

φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.163 ；

u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.163×1.7×1.6 = 3.163 m； Lo/i = 3163.36 / 15.9 = 199 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.182 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=9633.09/(0.182Χ424) = 124.833 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 124.833 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a) (2)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.163；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.8 按照表2取值1.019 ； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.163×1.019×(1.6+0.1×2) = 2.133 m； Lo/i = 2133.175 / 15.9 = 134 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.376 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=9633.09/(0.376Χ424) = 60.424 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 60.424 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

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高大模板支撑方案

以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》 十一、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 46 kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk= 115 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =20.788 kpa ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.315 kN； 基础底面面积 ：A = 0.4 m2 。

p=20.788 ≤ fg=46 kpa 。地基承载力满足要求！ 12.3楼面板模板计算

一、参数信息: 1.模板支架参数

横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.60；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):9.60； 采用的钢管(mm):Φ48Χ3.0 ；

扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2.荷载参数

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高大模板支撑方案

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500； 4.材料参数

面板采用胶合面板，厚度为15mm。

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 板底支撑采用方木；

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00； 5.楼板参数

钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C25；

每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000； 楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):120.00； 楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):15.000；

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高大模板支撑方案

图2 楼板支撑架荷载计算单元

二、模板面板计算:

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元

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高大模板支撑方案

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1.52/6 = 37.5 cm3； I = 100×1.53/12 = 28.125 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图 1、荷载计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)： q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m； 2、强度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5= 7.52kN/m 最大弯矩M=0.1×7.52×0.252= 0.047 kN·m；

面板最大应力计算值 σ= 47000/37500 = 1.253 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；

面板的最大应力计算值为 1.253 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

3、挠度计算 挠度计算公式为

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高大模板支撑方案

其中q = 3.35kN/m

面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.35×2504/(100×9500×2430000)=0.004 mm；

面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm；

面板的最大挠度计算值 0.004 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4×9×9/6 = 54 cm3； I=4×9×9×9/12 = 243 cm4；

方木楞计算简图 1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25×0.25×0.12 = 0.75 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (2.5+2)×0.9×0.25 = 1.012 kN； 2.方木抗弯强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

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高大模板支撑方案

均布荷载 q = 1.2×(0.75 + 0.088) = 1.005 kN/m； 集中荷载 p = 1.4×1.012=1.418 kN；

最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.418×0.9 /4 + 1.005×0.92/8 = 0.421 kN.m；

最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.418/2 + 1.005×0.9/2 = 1.161 kN ； 方木的最大应力值 σ= M / w = 0.421Χ106/54Χ103 = 7.791 N/mm2； 方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；

方木的最大应力计算值为 7.791 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!

3.方木抗剪验算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力: V = 0.9×1.005/2+1.418/2 = 1.161 kN；

方木受剪应力计算值 T = 3 ×1161/(2 ×40 ×90) = 0.484 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [T] = 1.4 N/mm2；

方木受剪应力计算值为 0.484 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!

4.方木挠度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载 q = q1 + q2 = 0.75+0.088=0.838 kN/m； 集中荷载 p = 1.012 kN；

方木最大挠度计算值 V= 5×0.838×9004 /(384×9500×2430000) +1012.5×9003 /( 48×9500×2430000) = 0.976 mm；

方木最大允许挠度值 [V]= 900/250=3.6 mm；

方木的最大挠度计算值 0.976 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.6 mm,满

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高大模板支撑方案

足要求!

四、木方支撑钢管计算:

支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.005×0.9 + 1.418 = 2.322 kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(mm)

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支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.761 kN.m ； 最大变形 Vmax = 1.878 mm ； 最大支座力 Qmax = 9.214 kN ；

支撑钢管最大应力 σ= 0.761Χ106/4490=169.388 N/mm2 ； 支撑钢管抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2 ；

支撑钢管的计算最大应力计算值 169.388 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求。

支撑钢管的最大挠度为 1.878 mm 小于900/150与10 mm,满足要求! 五、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9.214 kN； R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.134×9.6 = 1.286 kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.35×0.9×0.9 = 0.284 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25×0.12×0.9×0.9 = 2.43 kN；

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经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ×0.9×0.9 = 3.645 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.903 kN； 七、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式:

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.903 kN； φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算 l0 = h+2a

k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；

u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.7； a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；

上式的计算结果：

立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.6+0.1×2 = 1.8 m； L0/i = 1800 / 15.9 = 113 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.496 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=9902.88/（0.496×424） = 47.088 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 47.088 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

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如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0 = k1k2(h+2a)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.243；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.8 按照表2取值1.019 ； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.019×(1.6+0.1×2) = 2.28 m； Lo/i = 2279.911 / 15.9 = 143 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.336 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=9902.88/（0.336×424） = 69.511 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 69.511 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。 八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 46 kpa；

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其中，地基承载力标准值：fgk= 115 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =12.226 kpa ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 9.903 kN； 基础底面面积 ：A = 0.81 m2 。

p=12.226 ≤ fg=46 kpa 。地基承载力满足要求！ 九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]: 除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

2.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。 3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

4.剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。

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5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

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附件一：排架布置平面图

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高大模板支撑方案

附件一：排架布置立面图

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