某某矿山供电系统设计毕业论文(设计)word格式可编辑[管理资料]

本设计说明书是根据所学专业及《煤矿井下供电设计指导》、《煤矿安全规程》及《矿山供电》等书编写。

全书共分为7部分：1 矿井概述；2 采区变电所和工作面配电点；3 采区变电所负荷计算；4 采区变电所网络计算；5 短路电流的确定；6高低压开关的选择及整定；7 井下保护接地系统。

在编写过程中收集了大量的资料数据，听取了现场意见建议，为本设计奠定了基础，在编写过程中还得到了指导老师大力的支持和指导，在此表示衷心的感谢。

由于本人水平有限，说明书中难免有不妥之处，恳请各位老师批评指正。

目录

1 矿井概述………………………………………………………… ……………1 矿井自然条件和交通位置…………………………………… …………… 1 矿井生产能力及供电系统…………………………………… …………… 2 电源线路……………………………………………… ……………… … 2 原煤产量……………………………… ……… …………………… ……3 2 采区变电所和工作面配电点…………………………………………… ……4 采区变电所和工作面配电点位置确定………………………… …… ……4 …………… … …………………………… ………… …4 …………………………………………………………4 …………… ……… ………… ………………5

3 采区变电所负荷计算………………………………………………………… 7 …………………………… ……………… ……………… …7

供电变压器的确定…………………………………………………………7 4 采区变电所网络计算…………………………………………………………11 …………………………………………… ………………… …11 ……………………… ……………… ……… …………11

低压电缆的选择……………………………………… ……… …………13 5 短路电流的确定………………………………………………………………17 …………………………………………… ……… ……………17

采区配电点…………………………………………………………… ……18 6高低压开关的选择及整定……………………………………… ……………20 ………………………………………… ……………… 20

整定值计算…………………………………………………… ……………26 7 井下保护接地系统……………………………………………………………34

1 矿井概述

矿井自然条件和交通位置

井田位置：大隆井田位于辽宁省铁岭市铁法矿区，铁法煤田的中部。 井田概况：，地质储量238285Kt，可采储量171586 Kt，煤层倾角4-6度，开采条件比较好，煤质好，为低硫低磷长焰煤和气煤。

开拓方式：开拓方式为三个立井（主井、副井、风井）、二个水平，布置上下山采区，现正在第一水平开采。

交通情况：在矿区东部有大青编组站，，大青编组站距铁岭车站20km，与长大线接轨通至全国各地，铁康公路横穿大隆井田。在矿区内，大隆井田与调兵山、大明、王千采石场、大青编组站有铁路相通，大隆井田与调兵山、大明、王千采石场等单位亦有公路相通，交通便利。

地形地势：本井田地势平坦，标高均在+70m左右，仅在小明安碑、娘娘庙与海房屯之间有一高岗，标高最高达到+。

井田范围内无大河流，一般均为季节性小溪，水量较小，其中较大的有两条，一条是由调兵山、南岭流经娘娘庙，另一条是由施荒地流经兴隆屯，两者至前小明安碑村西汇合一体，然后向东南经田家窝棚，邓家窝棚流出本井田。

气象：本区位于松辽平原东侧，属大陆性气候，风多雨少。春、冬两季多西北风，夏、秋两季多西南风，最大风速可达7~8级，一般为2~3级，降雨量较少，降雨季节集中在7、8、9三个月，年平均降雨量为500~600mm，，年平均气温为7℃左右，℃℃。结冰期自10月末至翌年4月，。

地震烈度：铁法煤矿矿区地震基本烈度为Ⅵ度

地质特征：辽宁地区位于巨型纬向斜构造体系的阴山—天山构造带，新化夏系巨型隆起带，沉降带的交接复合部位。铁法煤田系阴山—天山降起带受新化夏系切割形成的断焰盆地，第二沉降带的交接复合部位。而大隆煤田

又处在调兵山，西营盘两基底岩层露头的连接上，这一区域构造位置与大隆井田所产生的构造现象密切相关。

矿井生产能力及供电系统

电源线路

大隆矿井供电由大隆区域变电所供电，高压60kv电源线路有调隆甲乙；热隆甲乙；铁隆甲乙共6路电源，一次侧采用双母线接线方式，变电所内设两台主变压器，容量为：16000KVA，变压器型号为：SF-9 16000/66型，中性点不接地。二次侧电压6Kv，采用并联接线，单台变压器容量可满足矿井生产用电需要。矿井主要通风、提升、排水、压风、瓦斯泵等全部为双路电源供电。

1）、中央主扇： 14#、46#：电缆型号为：VLA29-3×120 L=355m，来自大隆区域变电所。

2）、风井主扇： 26#、37#， 架空线型号为：GLJ-3×70 L=2300m，来自大隆区域变电所。

3）、主井绞车： 6#、13#，电缆型号为：YJV29-3×120 L=338m，来自大隆区域变电所。

4）、副井绞车： 24#、35#，电缆型号为：VLA29-3×120 L=325m，来自大隆区域变电所。

5）、压 风 机： 22#、42#， 电缆型号为：YJV 29-3×95 L=417m，来自大隆区域变电所。

6）、中央瓦斯泵：33#、43#，电缆型号为： ZQD20 -3×95 L=410m，来自大隆区域变电所。

7）、风井瓦斯泵： 25#、38#，架空线型号为：GLJ-3×70 L=2300m，来自大隆区域变电所。

8）、中央变电所：三路电源 4#、5#、15#。

入井电缆型号分别为： YJV22-3×185 L=300m和ZQD30 -3×185 L=500m一条；ZQD50 -3×185 L=800m 两条，来自大隆区域变电所

原煤产量

大隆矿主井绞车主轴装置和电控系统在2000年5月改造完成，设备运行可靠，电机在2005年5月更换，保护设施完好、齐全。每日检修时间按有关规定为4小时，每日非生产时间（系统或设备故障）平均按2小时计算，日生产时间为18小时。

2006年全年原煤产量为：280万吨。 2007年预计生产原煤为：290万吨。 按公式：P=Q*3600*Tr*Tn/Ts*104

Is：主井绞车一次提升循环时间为：101秒。 Tr：日提升时间按18小时计算。 Tn：年生产日期按330日计算。 Q：提升箕斗载重量为：15吨。

则日提升能力为： Q日=15×18×3600÷101=9623吨） 则年提升能力为： Q年=330×Q日÷104=（万吨） Q年> An 满足需要，合格

2 采区变电所和工作面配电点 采区变电所和工作面配电点位置确定

采区变电所位置选择要依据供电电压，供电距离采煤方法，采区巷道布置方式，采煤机械化程度和机组容量大小等因素确定。

一、供电电压。随着回采工艺的发展，采煤机械化的提高，电气设备容量不断增大，因此考虑采区变电所机组最大供电距离就由采煤机组主电机起动时允许电压损失确定，以保证有足够的起动力矩。

二、根据《煤矿井下供电设计技术规定》：采区变电所位置一般在采区上（下）山的运输巷与轨道斜巷之间的横贯内或在甩车场附近的巷道内。

三、每个采区最好只设一个采区变电所，对整个采区掘进工作面供电尽量少设变电所，尽量减少变电所迁移次数。

四、采区变电所要求通风良好，温度不得超过附近巷道5度，进出线和运输方便。

五、顶板、底板稳定无淋水。

采区地点：W2-706 煤层厚度：

煤层倾角：2度~16度 工作面长度：225米 走向长度：742米 采煤方法：综采放顶 可采期限：9个月 瓦斯等级：高瓦斯 通风方式：负压

采区变电所供电系统是根据采区机械配备图拟订，应符合安全经济、操作灵活、系统简单、保护完善、便于维修等要求。

拟订原则：

一、保证供电可靠，力求减少开关、电缆数量。 二、原则上一台起动器控制一台设备。

三、采区变电所动力变压器应合理分配变压器负荷，变压器最好不并联运行。

四、采煤机宜采用单独电缆供电，工作面配电点到各用电设备宜采用辐射式供电，上山及下顺槽输送机宜采用干线式供电。

五、配电点起动器在三台以下，一般不设配电点进线馈电开关。 六、供电系统尽量减少回头供电。

七、工作面配电点最大容量电动机用的起动器应靠近配电点进线，以减少起动器间连接电缆的截面。

西 二 采 区 变 电 所 供 电 系 统 图MYJV22-3×1506KV电源来自中央变电所15#母线段ZQD20-3×150 1700M W01 W02 W03 W04 W05ZQD20- 3×120 940米 W06闲置KSGB-500-6/0.69闲置W=706综放KSGB-500-6/0.691#2#702702865KW702D02BKD9-400702D04-400D01-400D03-400D08BKD9-400702BKD9702BKD9702BKD9D06D07BKD9702702BKD9-400-400D05BKD9-400D9BKD9-400D10-400D11-400D12BKD9-400ZZXZ8-4702702BKD9702702BKD9702-600M置置62-5M闲W2-706风机闲监测 50米3×2.5+1×2.5W=总排绞车W2-706备用风机702-1240M62照明 45KW×2240W 图（1）

3 采区变电所负荷计算

一、选择变压器的意义

变压器是供电系统中的主要电气设备，对供电的可靠性、安全性和经济性有着重要的意义。如果变压器容量选择过大，不仅使设备投资费用增加，而且变压器的空载损耗也将过大，促使供电系统中的功率因数减小；如果变压器的容量选择过小，在长期的过负荷运行下，铜损耗将增大，使线圈过热加速老化，缩短使用寿命，既不安全也不经济。

因此，正确的计算负荷和选用合适的变压器是井下供电的重要组成部分。 二、变压器台数的确定

原则：采区供电变压器在一般情况下是按照计算容量选择，不留备用量，其原因是为了尽力减少硐室的开拓量，降低供电成本。

但是如果供电负荷中有一类负荷（如分区水泵、瓦斯抽放风机等）时，则变压器台数应按实际需要确定，以保证供电可靠性。

供电变压器的确定

W2采区供电负荷统计情况如表（1）：

用电设备 电动机技术特征 额定 额定 容量 电压 ( KW ) ( V ) 250 35 400/ 200 315/ 160 1140 380 1140 1140 1140 额定工 作电流 ( A ) 165 70 176 204/ 152 额定起 动电流 （A） 330 420 25 1615/ 1144 1326/ 988 额定功率因数 COS∮ 效率 n 设备明称 电动机 型 号 设台每电备备设机总数备数 1 2 1 2 2 1 2 1 2 1 采煤机 截 割 牵引100kva 油 泵 YQSD400/ 200-4/8 YBSS-315 运输机 转载机 破碎机 乳化液泵 喷雾泵 皮带机 皮带机 调动绞车 调动绞车 调动绞车 调动绞车 调动绞车 回柱绞车 回柱绞车 引排风机 钻 机 潜 水 泵 YSB-160 YBYB-250 DYB-55 YBYB-200 SYS-160 YBK2-280S-4B35 YB280M-6 YBJ-40 YBQJ-25 YB280M-6 JBHJ-17-8 YB180M-4 1 2 1 2 1 3 3 2 2 3 1 1 1 2 2 1 1 1 2 2 1 1 1 1 1 1 1 2 1 1 160 250 55 200 160 75 55 40 25 55 15 26 1140 1140 1140 1140 660 660 660 660 660 660 660 660 660 660 660 216 184 63 45 28 13 63 17 29 21 631 959 241 1404 1196 523 410 292 182 78 410 110 188 136 表（1） 矿用变压器技术参数表 （二） 型 号 ZXZ8-4Ⅲ KBSGZY KBSGZY KBSGZY 额定 容量 KVA 4 500 1000 1250 额定 电压 V 133 693 1190 1190 额定 电流 ( A ) 接线图 Y.△/△ 阻抗电压(%) Ua 6 6 Ur Ux 损耗（瓦） 铁损 2300 2700 3100 铜损 3600 5900 7600 线圈阻抗（欧） R X Y-Y-12 Y-Y-12 表（2）

一、变电站的负荷计算公式

SPNPd PNKX

COSKX=+

式中 S —所计算的电力负荷总的视在功率，千伏安

PN— 参加计算所有用电设备额定功率之和，千瓦

Pd —用电设备最大额定功率，千瓦

COS—参加计算的电力负荷的平均功率因数，千瓦

KX —需用系数

二、工作面负荷统计：

581+800×2+315+250×2+160+55+200×4+160×2+×2+4+75×3+55×5+40×2+25×2+15+×3+×2+×2+26×2= 三、变电站的选择：

1、采煤机、转载机、乳化液泵、喷雾泵用变电站D4：

PN=581+315+250+55=1201kw

Pd= PNKX=+

12010.69KX1104KVA SPN=

0.75COS选用KBSGZY-1250KVA 6/。 2、前运输机、乳化液泵D5：

PN=800+250=1050 kw

10500.86KX1129KVA SPN=

0.8COS选用KBSGZY-1250KVA 6/。

3、后运输机、破碎机D6：

PN=800+160=960 kw

9600.9KX1080KVA SPN=

0.8COS选用KBSGZY-1250KVA 6/。 4、3#皮带用变电站D1: 160×2+4+55=379 kw 选用KBSGZY-500 KVA 6/。 5、运顺、回顺绞车用变电站D2:

PN=75×3+55×4+40×2+25×2+15+×3+×2+×2=

672.20.36KX345KVA SPN=

0.7COS选用KBSGZY-600KVA 6/。 6、2#、3#皮带用变电站D3：

400×2+×2=815kw 选用KBSGZY-1000KVA 6/。 7、W2-706风机、备用风机变压器 选用KSGB-500-6/ 变电站

4 采区变电所网络计算

确定原则：

一、在正常工作时电缆芯线的实际温升不得超过绝缘所允许的最高温升，否则电缆将因过热而缩短使用寿命或迅速损坏，电缆芯线的实际温升决定于它所流过的负荷电流。

二、正常运行时，电缆网络的实际电压损失必须不大于网络所允许的电压损失。

三、距离远、容量最大的电动机起动时因起动电流过大，对电网造成的电压损失也最大。

四、电缆的机械强度应满足要求，特别是对移动设备供电的电缆。

一、按长时计算工作电流选择

（1）中央变电所至西二变电所段电缆验算

4879.20.50335A

0.736现使用ZQD20-3×150电缆载流量为350A满足要求。 （2）西二变电所至1#皮带头段电缆验算

4827.20.50332A

0.736×150电缆载流量为400A满足要求。 （3）1#皮带头至2#皮带头段电缆验算

4448.20.51312A

0.736×120电缆载流量为350A满足要求。

（4）2#皮带头去工作面变电列车三根MYPTJ电缆截面积相同，选负

荷最大的前运输机电缆计算

10500.86109A

0.836×50+3×25/3+3×,载流量为173A >109 A。 二、短路热稳定效验电缆截面。

AMINIK(3)式中

tfC

AMIN—电缆短路时热稳定要求的最小截面，mm2

tf — 短路电流作用的假想时间，S

IK(3) —三相最大稳态短路电流，A

C — 热稳定系数。 KA。

0.95480050mm2

93.43、计算电压损失：

地ZQD3×185 700m ZQD-3×150 1200m MYJV3×150 450m MYJV3×120 510m MYPTJ3×50 1000m 面 COSΦ= COSΦ= COSΦ= COSΦ= COSΦ=

ΔU1 中央变 ΔU2 W=变电 ΔU3 1#皮带 ΔU4 2#皮带 ΔU5 工作面

2745kw 2440kw 2414kw 2269kw 903kw

U%KPL

式中 K — 每兆公里负荷矩电缆中电压损失百分数 P — 电缆输送的有功功率，兆瓦 ΔU1%=××%=% ΔU2%=××%=% ΔU3%=××%=%

ΔU4%=××%=% ΔU5%=××%=%

∑ΔU%=+ +++=% ≤ 5% 合格

低压电缆的选择

变压器到电动机全系统允许的电压损失： 对于1140V系统：

△Ur%= Uze- U△=×1140=117V 对于660V系统：

△Ur%= Uze- U△=×660=63V 对于380V系统：

△Ur%= Uze- U△=×380=39V

一、采煤机、转载机、乳化液泵、喷雾泵用变电站D4： 选用KBSGZY-1250KVA 6/ 变电站阻抗电压 Ud%=6 短路损耗：7600W

Pd7600变压器绕组电阻压降百分值Ur%===

10Se101250变压器绕组电抗压降百分值

22Ux%=Ud%-Ur%

变压器所带负荷的加权平均功率因数 取COSΦpj= SINΦ pj= 变压器电压损失：

SB(Ur%COSpjUx%SINpj) = △Ub% = SBe△Ub = △Ub%×1200/100=

支线允许电压损失： △Ugr =△Ur—△Ub=117—=

KxPeLzy103Ag

UerUgre按机械强度要求选用 MCP 3×70 1×25+4×6 电缆 长期允许负荷电流215A 〉165A

转载机及泵站计算方法相同

结果如图：

3×70 20mKBSGZY-1250 6/1.2 3×70 20m 3×70 20m 3×70 40mP4D4QJ1MCP 3×70 400mQJ3QJ6 X1 X2MCP 3×10 380mMCP 3×16 30mQJ2采MCP 3×70 400mBHMCP 3×70 20m乳化液泵喷雾泵煤机采煤机MCP 3×70 130mMCP 3×95 130m号照明MCP 3×4 20m信载波电源转载机250KW250KW5.5KW35 KW5.5KW35 KW315KW250KW55KW160

图（2）

同理后运输机、破碎机D6；前运输机、乳化液泵D5：

KBSGZY-1250 6/1.2P5KBSGZY-1250 6/1.2P6D5D6 3×95 25m 3×35 20m 3×70 40m 3×95 30m 3×95 30m 3×95 25mQJ4 3×70+1×16+4×6 20mJZ1 3×95+1×25+4×6 400m×2 3×70+1×16+4×6 170m 3×95+1×25+4×6 170mJZ2 3×95+1×25+4×6 400m×2 3×70+1×25+4×6 170m 3×95+1×25+4×6 170mQJ5后运输机 3×35+1×10+4×6 140m乳化液泵前运输机破碎机250KW400KW400KW200200400400200KW200KW160KW 图（3）

二、选择供电距离远，负荷大的回顺电缆计算 干线电缆选择：

269.40.48162A 工作电流：

0.730.66×70+1×25载流量215A > 162A。 2、电压损失计算： 负荷系数β=

702 - 500m 702 -570m 702 -200m 252 -40m 62 -10m COSΦ= COSΦ= COSΦ= COSΦ= COSΦ= ΔUb ΔU1 ΔU2 ΔU3 ΔU4 ΔU5 500KVA 116kw 68kw 24kw

△Ub%=×(×+×)%=% △U1%=116××=% △U2%=68××=% △U3%=××=% △U4%=24××=% △U5%=××=% ∑△U%=+++++=%

66011.710077V63V 不合格 将变压器抽头调-5%,允许电压损失为97V，合格。

5 短路电流的确定

计算短路电流的目的和要求： 1、目的：

为了正确选择和效验电气设备，满足对短路电流的动稳定性和热稳定性的要求。对于低压开关设备和熔断器等还应按照短路电流效验分断能力。

正确计算继电器保护装置，使在故障发生时能够准确可靠的动作。 2、要求：

计算最大三相短路电流，效验开关装置的分断能力，短路点选择在变压器的二次侧端上。

计算两相短路电流，效验继电保护装置整定值的可靠性。

：

计算D点的短路电流：

已知采区变电所在最小运行方式下短路容量为50MVA，中央变电所到采区变电所为1700米，电缆为ZQD20-3×150。

D1点短路电流的计算：

Ue262= 电源系统电抗XxS5RXR1RbRz 2KbX1XbXzXx 2KbUe3(R)2(X)2Ue2(R)(X)22(3)I三相短路电流：d1=4041A

(2)I两相短路电流：d1=3515A

同理计算其他短路电流值

(2)(3)A D2：Id12479A Id12851(2)(3)D3：Id1=7979A Id1=9176A (2)(3)D4：Id1=104A Id1=119A (2)(3)D5：Id1=1597A Id1=1837A (2)(3)D6：Id1=813A Id1=935A (2)(3)D7：Id1=7979A Id1=9176A

采区配电点

图表法计算两相短路电流，以变压器的容量表示其不同的阻抗值，而以电缆的长度表示电缆相应的阻抗。又因为电网是由不同截面的电缆所组成，故为了方便，按阻抗相等的原则，将不同截面的电缆换算成同一截面。当然换算后的电缆长度与原来实际长度就不一样了。

换算长度计算公式：Leq=KL 式中：L ——电缆的实际长度，米；

Leq ——换算成标准截面以后的电缆长度，米； K ——换算系数 计算结果如表：

两相短路电流值表

电缆换短路点 算长度m d1 d2 d3 2866 2258 307 两相短路电流A 3064 3070 3221 网络电压 V 6000 6000 1140 短路点 d17 d18 d19 电缆换算长度m 117 0 350 两相短路电流A 4305 7979 1886 网络电压 V 660 660 660 d4 d5 d6 d7 d8 d9 d10 d11 d12 d13 d14 d15 d16 106 80 212 212 219 29 29 27 365 395 1066 1145 15 5211 5470 4479 4479 3863 6210 6210 6210 2849 2640 701 642 7334 1140 1140 1140 1140 1140 1140 1140 1140 1140 1140 660 660 660 d20 d21 d22 d23 d24 d25 d26 d27 d28 d29 d30 d31 408 438 314 511 730 731 1085 277 788 819 129 455 1645 1578 2088 1356 975 1004 667 2337 906 884 70 22 660 660 660 660 660 660 660 660 660 660 127 127 表（3）

6 高低压开关的选择及整定

高低压开关的选择原则

根据煤矿安全规程规定，矿用隔爆型高压配电箱，适用于煤（岩）与瓦斯突出的矿井井底车场主要变电所及所有采区变电所中，作为配电开关或控制保护高压电动机及变压器用。

在选用高压开关时除考虑使用场合外，其额定电压必须符合井下高压电网的额定电压等级，额定电流应不小于所控制负荷的长期工作电流。

高压开关在选择使用中，其断流容量不得小于变电所母线上的实际短路容量。

一、本设计高压开关采用BGP9L/6AK系列矿用隔爆型高压真空配电装置，采用ZBT-11型高压综合保护器。

BGP9L/6AK系列矿用隔爆型高压真空配电装置适用于具有爆炸性危险气体的煤矿井下，对额定电压6KV，额定频率50HZ，额定电流至630A的三相交流中性点不直接接地的供电系统进行控制、保护和测量，并可作为直接启动高压电动机之用。 主要技术指标： 额定电压：6KV 最高工作电压：

额定电流：50、100、200、300、400、500、630A 额定频率：50HZ

额定短路开断电流：（有效值） 额定短路关合电流：（峰值） 额定热稳定电流：（有效值） 分闸时间≤

平均分闸速度：~ 平均合闸速度：~

ZBT-11型高压综合保护器：

ZBT-11高开综合保护器配置了如下保护：

三段式过流保护包括短路保护、过流保护、过载保护。一般来说，终端线路只投入短路保护和过载保护，而电源进出线，需要上下级配合，以防止越级跳闸，需要投短路保护和过流保护，而一般不投过载保护。

反时限过流保护

有些负载允许过电流通过的时间与其电流大小成反比，即过电流值越大，允许通过的时间越短，而过电流值越小，允许通过的时间越长，这就是反时限特性。对于这些负载采用反时限过流保护将优于定时限的过流保护。一般来说，电动机的过载保护宜采用反时限过流保护。

一般反时限： 非常反时限： 极度反时限：

0.14Tp tI0.02()1Ip

Tp---定值表中的时间常数，一般设为1，或根据具体电动机的特性曲线选择；

Ip---定值表中的门坎电流，一般设为电动机的额定电流； I---曲线上某点的电流值；t---曲线上某点对应的时间值。

13.5Tpt I()1Ipt80TpI2 ()1Ip 延时时间 过载电流 Ie Ie Ie Ie 电压保护

电压保护包括母线过电压和失压保护。 零序保护

零序保护包括零序过压保护和两段式零序电流保护。零序保护也称漏电保护。

零序过压保护

零序过压保护主要用于在单线接地时或叫漏电发生时，发出告警。零序过压保护一定要设定1~10秒的延时，以保证零序过压告警的可靠性。零序过压不投跳闸只告警，以免在发生单相接地时，所有开关全部跳闸，造成不必要的大面积停电。

两段式漏电保护

两段保护主要是为了实现先告警后跳闸。漏电告警可以用很小的定值用于告警，漏电保护可以设以较大的定值，并且设置投跳闸。

对于三相对称性很好，几乎不存在不平衡电流的线路，零序I段（即漏电保护）定值按躲过本线路本身的容性电流的10倍整定（10为可靠系数），，则漏电保护定值为：I0dz I= k* * L； k为可靠系数取10，L为电缆线路的公里数

零序II段（即漏电告警），则漏电告警定值为：I0dz II= k* * L； k取4

一般反时限 ∞ 38S 17S 10S 强反时限 ∞ 27S 表（4） 极强反时限 ∞ 181S 64S 对于不平衡电流较大的线路，零序过流I段（即漏电保护）定值按如下原则整定：

I0dz I= k* (Ibp+* L)； ，Ibp为线路最大不平衡电流，L为电缆线路的公里数

零序II段（即漏电告警），则漏电告警定值为：I0dz II= k* * L； k取4

零序过流保护可以投方向。 电缆绝缘监视

在双屏蔽电缆屏蔽芯线与屏蔽地线之间装一个1K的电阻，然后zbt-11来测量该电阻值Rd，当Rd>，为绝缘开路，当Rd<，为绝缘短路。当绝缘出问题时，可以投跳闸。

风电闭锁、瓦斯闭锁都是进接近保护器的常开空接点，zbt-11保护器可以区分信号类型，并可以经延时去抖而跳闸。~。

二、移动变电站采用PGB-250/6000B矿用隔爆型移动变电站用高压真空配电装置及BXBD-800、1140（660）矿用隔爆型低压综合保护箱。 PGB-250/6000B矿用隔爆型移动变电站用高压真空配电装置： 主要技术指标： 额定电压：6KV 最高工作电压：

主回路设定电流：50~250A 额定频率：50HZ

额定短路开断电流：10KA 额定短路关合电流：25KA 额定热稳定电流：10KA

额定热稳定时间：2S 平均分闸速度：~ 平均合闸速度：~ 综合保护器参数及整定

保护参数 短路保护 整定电流IZ 6~10倍Ie 整定电流IZ ~6倍Ie U＜85%Ue U＞115%Ue 三相不平衡度＞70% 参数及整定 动作时间 t＜ 动作时间 反时限特性 ≤16S ≤16S 10~20S 过载保护 欠压保护 过压保护 断相保护 超温保护 移动变电站内部温度继电器闭合后动作 表（5） 过载保护电流时间特性

过载倍数 动作时间 ≤ ∞ 80~120S 45~50S 表（6） 2IZ 15~20S 3IZ 12~15S 6IZ 8~10S BXBD-800、1140（660）矿用隔爆型低压综合保护箱: 主要技术参数 额定电压：1140/660V 最高工作电压：1300V 主回路设定电流：300~800A 额定频率：50HZ

综合保护器参数及整定

保护参数 短路保护 参数及整定 整定电流IZ 6~10倍Ie 整定电流IZ ~6倍Ie 系统电压 漏电电阻 闭锁电阻 漏电保护 （单相） 1140V 660V 330V 欠压保护 过压保护 20-24KΩ 40-48KΩ 11-13KΩ 22-26KΩ 48-51KΩ U＜85%Ue U＞115%Ue 表（7） 动作时间 t＜ 动作时间 反时限特性 过载保护 ≤ 100KΩ ≤16S ≤16S 过载保护电流时间特性

过载倍数 动作时间 ≤ ∞ 100~120S 40~50S 表（8） 2IZ 16~20S 3IZ 13~15S 6IZ 8~10S 三、低压馈电开关选用BKD9-200、400/1140（660）矿用隔爆型真空馈电开关

主要技术特征：

额定电压：1140/660V或660/380V 额定电流：200、400A

极限分断电流：9000A 、7500A/1140 短路保护动作时间：〈 100毫秒

经1KΩ电阻漏电动作时间：作为分支开关时≤30毫秒；作为总开关时≤100

毫秒（无延时）；200~400毫秒（有延时）。

过载保护整定电流：额定电流为200A时，60~200A；额定电流400A时，120~400A，由过流保护插件上的电位器进行整定，反时限特性见表。 短路保护特征：短路电流整定：额定电流200A时，200A~2000A；额定电流400A时，400~4000A，由过流保护插件上的电位器进行整定，动作时间〈10毫秒，并且有大于10倍额定电流整定值的无压释放功能。 过电流/整定 动作时间 2H内不动作 〈 60min 表（9） 2IZ ≤10 min 6IZ 〉10S 低压电磁启动器选用BQZ-80、120、200系列矿用隔爆型真空电磁启动器。 主要技术特征：

额定电压：1140/660/380V 额定电流：80、120、200A 通断能力：800、1000、2000A 极限分断电流：2000、2000、4500A 具有如下保护： 1、失压保护 2、过载保护 3、短路保护 4、过压保护 5、断相保护

6、主电路漏电闭锁保护

整定值计算:

西二变电所配出高压开关整定BGP9L-400 /6AK 过载整定：

速断整定：

3230248.52165246.63.62147.640.220497.11164+

55077.20.490.736342A 取 =360 A

345481093A 取17=1360A 362258校验： = > 符合规定

1360 G1、BGP9L-6GZ 300A

过载整定： = 120 A

11626.51162345速断整定：381A =480A

5362866校验： = > 符合规定

480G2、BGP9L-6GZ 400A

29610.56过载整定：= 228A 取 =240 A

0.736速断整定：

3230248.52165246.63.62147.640.220497.1=920A

5取3倍=1200A

2258校验： = > 符合规定

1200

P1、PBG-250/6000B

过载整定： 48 A

18426.563速断整定：=282A 取 7倍 = 336A

8.77334校验： = > 符合规定

8.7336

D1、BXBD-800/660 过载整定： 420 A

速断整定：184×2×+63 = 2455A 取7倍 = 2940A

4305 校验： = > 符合规定

2940P2、PBG-250/6000B 过载整定： 46 A

597.20.38523 速断整定： + =91A 取 4倍 =184A

8.70.7367979校验： = > 符合规定

8.7184D2、BXBD-800/660 过载整定： 400 A

597.20.38 速断整定：523 + = 806A 取3倍 = 1200A

0.730.661886校验： = > 符合规定

1200P3、PBG-250/6000B 过载整定： 80 A

11626.51162速断整定：= 348A 取5倍 = 400A

52849校验： = > 符合规定

5400D3、BXBD-800/1140 过载整定： 400 A

速断整定：116×2×+116×2 = 1740A 取5倍 = 2000A

2640 校验： = > 符合规定

2000P4、PBG-250/6000B 过载整定： 120 A

2046.5165246.63.62147.640.2速断整定：= 380A

5取4倍 = 480A

6210校验： = > 符合规定

5480D4、BXBD-800/1140 过载整定： 600 A

速断整定：204×+165×2++×2++=1897A 取4倍 = 2400A

3221校验： = >

2400P5、PBG-250/6000B 过载整定： 120 A

3230147.6速断整定： = 675A 取6倍 = 720A

56210校验： = > 符合规定

5720D5、BXBD-800/1140 过载整定： 600 A

速断整定：3230+ = 3378A 取6倍 = 3600A

4479 校验： = > 符合规定

3600P6、PBG-250/6000B 过载整定： 120 A

323097.1 速断整定： = 665A 取6倍 = 720A

56210校验： = > 符合规定

5720D6、BXBD-800/1140 过载整定： 600 A

速断整定：3230+ = 3327A 取6倍 = 360A

4479校验： = > 符合规定

3600 B1、BKD9-400

过载整定： 370 A 速断整定：2500 A B2、BKD9-400

过载整定： 120 A 速断整定：600 A B3、BKD9-400

过载整定： 160 A 速断整定：700 A

1578校验： = > 符合规定

700B4~5、BKD9-400

368.40.434 过载整定：= 198A 取200A

0.730.66速断整定： ×+63+28+45+13+17+21×2+×2=744 A 取800A

975校验： = > 符合规定

800B6、BKD9-400

172.80.51 过载整定： = 110A 取120A

0.730.66速断整定： 600 A

906校验： = > 符合规定

600B7、BKD9-400

过载整定： 120 A 速断整定： 600 A

884校验： = > 符合规定

600B8~9、BKD9-400

过载整定： 240 A 速断整定： 1600 A

2640校验： = > 符合规定

1600B10、BKD9-200

139.40.5 过载整定：= 87A 取120A

0.730.66速断整定： 500 A

731校验： = > 符合规定

500B11、BKD9-200

过载整定： 100A 速断整定： 500 A

667校验： = > 符合规定

500Z1、BQZ-200D 200 A

Z2、BQZ-200D 2300.520.730.66 = 149A

校验： 16451498 = > 符合规定

Z3、BQZ-200D 60 A QB1~2、QBR-400/660(B) 180A QB3~6、QBR-400/1140(B) 116A N1~3、BQZ-120N 取：80 A N4~7、BQD-120N 取：60 A

校验： 884608 = > 符合规定

N8~9、BQD-120N 取：45 A N10~11、 BQD-80N 取：28 A

校验： 701248 = > 符合规定

N12、BQD-80N 取：17 A N13~15、BQD-80N 取：13 A N16~17、BQD-80N 取： A N18、BQD-80N 取： A Q1~2、BQD-80 取：60 A Q3~4、BQD-80 取：29A Q5~6、BQD-80 取：21 A Q7~8、BQZ-80 取：6 A Q9、BQZ-80 取： A X1~2、ZXZ8-4Ш

一次整定 (1140V) ：=1A (熔体) , 二次整定 (127V) ：=10A(熔体)

70校验：= >4 符合规定

38.51X3~12、ZXZ8-4Ш

一次整定 (660V) ：=1A (熔体) ,二次整定(127V) ：=5A(熔体)

22校验： = >4 符合规定

5QJ1、QZJ-400 165+×2= QJ2、QZJ-400 165+46=211A

3221校验： = > 符合规定

2118QJ3~4、QZJ-400 147 A QJ5、QZJ-400 97 A

3863校验： = > 符合规定

978QJ6、QZJ-400 42 A ZJ1~2、QJZ-4×315/1140

高速：248 A 4479/248×8=> 低速：176 A BH、QSSBH-2×200

高速：204 A 5470/204×8=> 低速：152 A 5211/152×8=>

7 井下保护接地系统

井下保护接地系统是由主接地极，局部接地极，接地导线和接地引线组成：

井下保护接地网按照《煤矿安全规程》第482条~第487条规定执行。 第482条 电压在36V以上的和由于绝缘损坏可能带有危险电压的电气设备的金属外壳、构架，铠装电缆的钢带（或钢丝）、铅皮或屏蔽护套等，都必须有保护接地。

第483条 接地网上任一保护接地点的接地电阻值，不得超过2。每一移动式和手持式电气设备至局部接地极之间的保护接地用的电缆芯线和接地连接导线的电阻值，都不得超过1。

第484条 所有电气设备的保护接地装置（包括电缆的铠装、铅皮、接地芯线）和局部接地装置，都应同主接地极连接成1个总接地网。

主接地极应在主、副水仓中各埋设1块。主接地极应用耐腐蚀的钢板制成，、厚度不小于5mm。

在钻孔中敷设的电缆不能同主接地极相连接时，应单独形成一分区接地网，其接地电阻值也不得超过2Ω。

第485条 下列地点应装设局部接地极：

一、 采区变电所（包括移动变电站和移动变压器）； 二、 装有电气设备的硐室和单独装设的高压电气设备； 三、 低压配电点或装有3台以上电气设备的地点；

四、 无低压配电点的采煤机工作面的运输巷、回风巷、集中运输巷（胶带运输巷）以及由变电所单独供电的掘进工作面，至少应分别设置1个局部接地极。

五、 连接高压动力电缆的金属连接装置。

局部接地级可设置于巷道水沟内或其它就近的潮湿处。 m2、厚度不小于

3mm的钢板或具有同等有效面积的钢管制成，并应平放于水沟深处；设置在其它地点的局部接地极，可用直径不小于35 mm、 m的钢管制成，管上至少钻20个直径不小于5mm的透孔，并垂直全部埋入底板；也可用直径不小于22mm、长度为1m的2根钢管制成，每根管上应钻10个直径不小于5mm的透孔，两根钢管相距不得小于5m，并联后垂直埋入底板，。

第486条 连接主接地极的接地母线，应采用截面不小于50 mm2 的铜线、截面不小于100 mm2的镀锌铁线或厚度不小于4 mm、截面不小于100 mm2的扁钢。

电气设备的外壳同接地母线或局部接地极的连接，电缆接线盒两头的铠装、铅皮的连接：应用截面不小于25 mm2的铜线、截面不小于50 mm2的镀锌铁线或厚度不小于4 mm、截面不小于50 mm2的扁钢。

第487条 橡套电缆的接地芯线，除用作监测接地回路外，不得兼作其它用途。