拉森钢板桩围堰施工专用方案

瓯海区南湖城市综合体道路网一期工程

拉 森 钢 板 桩 围 堰 施 工 方 案

编制人： 审核人: 批准人：

宁波市政工程建设集团股份有限公司

二〇一二年六月十九日

目 录

一、工程概况 1 二、设计依据 3 三、施工准备工作及有关方面协作配备情况 5 四、工程进度计划 6

五、施工管理组织机构 6

六、围堰施工方案 7 七、劳动力计划安排 15 八、施工机械器具汇总表 16 九、保证工程质量措施 16 十、文明施工保证措施 18 十一、安全保证措施 18 十二、水中承台基坑开挖支护设计计算 24

十三、附图 36

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一、 工程概况: 1、基坑简介：

瓯海区南湖城市综合休道路网一期工程中的,三垟南路2桥及凤南路1桥位于温瑞塘河横屿头段；三垟南路2桥：桥跨布置为（35+50+35）m（变截面预应力砼连续梁，挂篮悬浇法施工）+32 m简支梁,凤南路1

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桥：桥跨布置为（35+50+35）m，变载面预应力砼连续梁,挂篮悬浇法施工；三垟南路3桥：桥跨布置右幅（28+28+28）m，左幅为(24。6+23+24.2+17。

8）m等高普通钢筋砼连续梁，满堂支架施工。围堰施工方案主要针对桥墩承台围护。

基坑尺寸：

承台平面尺寸 深基坑部位 （宽×长×高×个）（m） 1#桥墩 左 半 2#桥墩 5.65×8。10×2.2×1 5。65×8.10×2。2×1 水面标高 深基坑标高（m） 河床底 基坑底 开挖深度 6.62 深基坑数量（个） #

2。92 -0.75 —3.7 1 2。92 -0。75 —3.7 -3.7 -3.7 6。62 6。62 6。62 1 1 1 三垟南路二号桥

幅 3#桥墩 5.65×6.9×2×1 2.92 —0.75 1#桥墩 右 半 幅 2#桥墩 5。65×8.10×2。2×1 5。65×8.10×2。2×1 2。92 -0。75 2.92 -0。75 -3.7 —3.7 6。62 6.62 1 1 3#桥墩 5。65×6。9×2×1 2。92 -0.75 1

左 半 1＃桥墩 2＃桥墩 5.65×8。90×2。2×1 5。65×8.90×2。2×1 5。65×8.90×2.2×1 5。65×8。90×2.2×1 2.92 -0。55 —3。7 6。62 1 凤南路一号桥 幅 2。92 —0。55 -3。7 6。62 1 右 1#桥墩 半 幅 2#桥墩 1＃桥墩 2＃桥墩 1＃桥墩 右 半 幅 2＃桥墩 3＃桥墩 2。92 —0.55 -3.7 6.62 1 2。92 -0.55 —3。7 6.62 1 左 半 幅 5.2×5.2×2.0×1 2。92 -0.75 5。2×5.2×2。0×1 5.2×6。2×2。0×1 5。2×5。2×2。0×1 5。2×5.2×2。0×1 -3。5 6.42 1 2.92 —0.75 —3.5 6。42 1 三垟南路三号桥2.92 -0.75 —3。5 6。42 1 2。92 -0。75 —3。5 6.42 1 2。92 —0.75 —3。5 6。42 1 采用左右幅二承台同时支护、全面积同时开挖，开挖深度为水面下6。62米,周边环境比较简单。基坑侧壁安全等级为二级，基坑工程重要性等级为三级。

2、 工程地质条件

根据地质报告分析，地基土主要由浅表部杂填土、粘土、淤泥土组成。在基坑范围内土层性状及自上至下分述为：

（1）杂填土：杂色，松散~中密，力学性质较差，层厚0。3～1.4m. （2)粘土：灰黄色、黄灰～灰色，饱和、软塑～软可塑，层厚0。50~1。

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50m，层顶高程1.86~3.00m。

(3)淤泥：灰色,饱和，流塑,含腐殖质，具高压缩性，下伏于地表粘土层之下，局部直接露于河床,层厚10.42～15.3m。粘聚力=9~11kpa,具有高含水量、高孔隙比、高压缩性、低抗剪性等特性，工程性质极差.因此桥台（承台）地基主要由淤泥组成。

场地基坑开挖各土层主要物理力学指标参数表 表1。1

土层 0 1—1 1—2 土层名称 重度γ（kN/m) （17。0） 17。5 15.9 3直剪指标 c（kPa) (10。0） 15.4 9。9 φ(度) （12.0） 13。4 9。1 塑性指数 IP 25.8 液性指数 IL 0.65 备 注 杂填土 粘土 淤泥 26。1 1。59 注:（）内为经验值；0层为回填土；1-2土层为直剪固快指标，其他土层指标为直剪快剪指标。 3、水文条件

以温州站为例多年平均降水量为1723㎜。，最大年为2918.8㎜（1911年），最少年为1103㎜(1979年），降水量年内分配不均匀，4-10月份占全年降水量的78.5％，5-9月份占全年降水量的64.7%，降水按其特性可分为梅汛期(4月16日-7月15日)、台汛期（7月16日—10月15日）和非汛期（10月16日-次年4月15日）。三溪片内河网报讯标准（温州西山站）：非汛期正常水位为2.92m，汛期正常水位为2.72m，警戒水位为3。12m，危

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急水位为3.62m，五年一遇洪水位为4.45m 二、 设计依据

1、计算文件及规范

1）、瓯海区南湖城市综合体道路网一期施工图纸、地质勘察报告； 2)、瓯海区南湖城市综合体道路网一期施工组织设计；

3）、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质〔2009〕87号文件；

4）、《简明施工计算手册》中国建筑工业出版社(第三版)； 5)、施工合同及招投标文件;

6）、其它有关的国家、部委、浙江省法律、法规、条例和通知等; 7）、邻近基坑支护工程成功的方案经验; 8)、基坑支护设计采用的规范及规程： 《基坑工程手册》

《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99) 《钢结构设计规范》（GB 50017━2003） 《建筑地基基础设计规范》(GB50007—2002） 2、设计原则

1）、保证基坑开挖的施工安全，确保基坑支护结构安全; 2）、确保基坑开挖及承台施工过程中，周边护岸挡墙、施工便道

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的正常使用；

3）、经济合理,施工周期短,施工方便；

4）、方案实施过程中,如现场条件变化，必须及时向有关单位提出,并及时根据实施情况进行方案调整，确保方案的完整性，取得较好的实施效果，以达预期目标。

3 、基坑围护方案

本场地地面标高为3.6~3.8m，常水位标高2。62m。承台底标高-3。20m，封底混凝土厚0.5m，基坑大面积挖深为6。32m,周边环境比较简单，基坑侧壁安全等级为二级.

综合考虑地质、环境、挖深等诸方面因素，本着“安全可靠、经济合理、施工方便”的原则,本基坑拟采用的支护方案采用拉森钢板桩作围堰后，再进行承台施工，即采用机械将拉森钢板桩助沉至设计位置及高程,然后挖土并支设内支撑、封底，从而形成深基坑施工的挡土防水结构，实现承台干施工的目的. 三、施工准备工作及有关方面协作配备情况

1、打桩等设备入场前，必须做好施工现场的三通一平准备工作,并清除现场妨碍施工的高空和地下障碍物，桩基行走路线地面坚实，以确保桩机行走、打桩安全作业。

2、工程技术人员根据设计图纸测设基准轴线，并向外引测设立固定

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桩，并涂红色标志。根据建设单位提供现场水准点，以备施工中校验控制桩顶标高。

3、进行工程技术交底，会同现场监理工程师复验轴线、桩位并完备有关手续.经检查合格钢板桩、钢支撑、钢围檩采用汽车分批运输到位。

4、对机械进行全面检查，确保各部位连接件牢固，并对润滑点加注润滑油。

5、对电器设备。线路进行检查。 四、 工程进度计划：

一个承台正常施工期计划打桩 15 天,拔桩10天.具体开工以开工报告为准.打、拔拉森桩及基坑施工计三个月。 五、施工管理组织机构:见图

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六、围堰施工方案

根据设计总说明的要求，严格控制施工质量。 1、 设备及人员 1)、桩施工机械：

选用90振动锤，可拔钢板桩长度大于15米，电动机额定功率90KW。

2）、计划台数：一台

3）、打桩劳动力组织及数量(见附表） 2、围堰施工 1)、施工工序：

钢板桩拼装→插打定位桩→钢板桩插打→封闭止水布→抽水加固→清淤泥及挖土→桥梁下部结构施工→拔除钢板桩

2）、施工方法

本工程围堰支护采用15m拉森钢板桩配合内支撑进行支护，钢板桩施打深度为入土7。38m，施工机械采用打桩船吊起90振动锤，夹住钢板桩进行震动下沉。支撑体系采用双拼I40C工字钢水平内支撑,沿竖向间距1。5m左右设一道支撑。斜向支撑与工字钢围檩全部采用焊接固定。

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a、钢板桩结构布置

围堰采用Ⅳ拉森钢板桩整根打入,钢管总长15。0m，顶标高3.92m。围堰分别在顶面下1。0m和4。42m处设有两道内支撑。 b、钢板桩插、打:

（1）、打桩前因进行基坑定位放线，并报请监理和相关关部门复核验收;

（2）、打设定位控制桩、安装导梁。

（3）打桩船就位后，将钢板桩驳运到墩位附近，用打桩船吊起60型振动锤斜插到钢板桩顶口,整体起吊振动锤和钢板桩，提升钢板桩离地时,用拖绳稳住桩的下部,以免撞击打桩架和邻近的桩。桩起吊后，要稳住桩身，先使桩对准桩位,扶正桩身，利用自重顺锁口下插,然后测量观测钢板桩垂直度和平面位置，打桩开始时,利用锤自重让其自沉，待桩入土一定深度，桩不易发生偏移时，适当增加振动力并逐步提高到规定数值,满足要求后开启振动锤一边振动，一边插打下沉，然后使桩插入土中.桩的垂直度偏差不得超过1％，桩就位后震动锤和桩身中心线应在同一轴线上，避免偏心.

（4)插打钢板桩时,第一根钢板桩必须插正、打正,以免影响后面的钢板桩。整个钢板桩围堰施打过程中，开始时可插一根打一根，即将每一片钢板桩打到设计位置,在整个打桩过程中应进行垂直度观察，发现问

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题及时纠正。在桩接近标高时，不能过早停打，以免发生桩顶标高不一.因此桩下端接近设计标高时,应仔细操作，严格控制，务求一次完成.;到剩下最后20片时,要先插后打；若合龙有误，用倒链或滑车组对拉，使之合龙；合龙后，再逐根打到设计深度。

c、钢板桩的插打详细步骤如下。

（1）在预施打的钢板桩锁口内涂黄油，并在桩的下端系两根缆风绳。 （2)安绑主副吊点,其中副吊点未焊吊环，用钢丝绳捆扎时，应垫以木枋，以防滑移和受力后吊点处锁口变形。

（3）起吊一定高度后，慢慢放松副吊点，使钢板桩接近垂直状态,并利用风缆控制正反方向。

（4）钢板桩就位下插。第一根钢板桩系沿导向木下插，是整个围堰钢板桩的基准，要反复挂线检查，使其方向垂直位置准确。其余各桩，则以插桩为准，对好锁口后，利用自重下插.当自重不能迫使其下插时，可利用滑车组进行加压。

(5）安设桩锤进行振动锤击，使钢板桩下沉到河床预定标高位置。 (6）将已插好的钢板桩点焊固定于顶层内支撑导向架（用短钢筋）。 （7）拆除悬挂外导环吊杆的挑梁. 按上述步骤逐根下插钢板桩。

（8）钢板桩围堰的合拢。钢板桩围堰合拢段选在承台短边侧面，在

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合拢时，两侧锁口不一定会平行.为此要在钢板桩顶端使用千斤顶或复滑车组调整两侧锁口的平行，而且在合龙段采取先插合龙、再逐根施打到位,使钢板桩围堰合龙.

d、施打顺序。首先施打角上的钢板桩，施打完成后测量检测平面位置和垂直度，满足要求后利用锁口导向和定位导向依次施打其余钢板桩。

4）钢板桩检查：用2m长钢板桩从焊接钢板桩一端插人、穿出到另外一端,检查锁口质量.

3、钢板桩支护加固

1)、钢板桩加固措施.钢板桩围檩的支撑包括围檩及内撑，采用二层布置，二层围檩标高分别为2.920m、-0.500m。围檩及内撑为双拼I40C工字钢、并加钢板进行帮条焊，围檩固定于钢板桩内壁,支撑两端均用三角加劲板加固。钢板桩加固示意图（见方案图） 。

2)、钢板桩加固原则。在确保安全的前提下，基坑支撑的施工与基坑内水位或泥面的下降按“先支撑后降水或吸泥，分层支撑分层降水或吸泥”的原则进行.

3）、钢板桩围檩安装。围檩型钢安装，首先在安装位置下方焊接承受围檩自重的临时短型钢，然后吊入围檩型钢就位。由于部分钢板桩侧面与围檩型钢之间存在空隙,将每片有空隙处的钢板桩用短型钢支撑在围檩型钢上并焊接固定，尤其注意钢板桩围堰四角与围檩型钢的固定。

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4）、钢板桩内撑安装。按照设计图纸安装内撑,对围檩型钢和内撑接头位置用三角加劲板焊接，同时加强焊缝质量检查.

4、钢板桩防渗漏措施

钢板桩主要依靠锁口自身密实性进行防漏，但是如果锁口不密、外侧水压力过大，钢板桩围堰会出现渗漏。根据以往施工经验,可采取如下措施进行预防和处理。

1)、施工时的预防渗漏措施。钢板桩渗漏一般出现在锁口位置,因此施工过程中重点加强对锁口的检查。施工前用同型号的短钢板桩做锁口渗漏试验，检查钢板桩锁口松紧程度，过松或过紧都可能导致钢板桩施工后渗漏；施打前在钢板桩锁口内抹黄油；施打时控制好垂直度，不得强行施打,损坏锁口。

2)、施工后的小渗漏处理。抽水后发现钢板桩锁口漏水，但不太严重时，可用破棉絮或勃土对渗漏位置填堵。

3）、施工后的大渗漏处理。对于退潮后不渗漏但涨潮时渗漏较大时，则可用快速堵漏剂将锁口位置进行封堵；渗漏严重时,在钢板桩围堰渗漏外侧堵砂袋或散装细颗粒堵漏物(如木屑、炉渣、谷糠等）， 内侧用板条、棉絮、麻绒等在板内侧嵌塞.

4）、拔桩起点和顺序：对封闭式钢板桩墙，拔桩起点应离开角桩5根以上.可根据沉桩时的情况确定拔桩起点，必要时也可用跳拔的方法。

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拔桩的顺序最好与打桩时相反。

5）、钢板桩打入施工过程中采用先插打前3条边，最后一条边进行试合拢,待整体合拢后整体往下插打。

6）、抽水完成后进行清淤,随清淤随进行每一层围檩与支撑的设置.钢围檩吊装前先在钢板桩围堰上焊接牛腿柱,待四周的工字钢都吊装完成后再一次性焊接成整体,并随即焊接斜向支撑。斜向支撑采用双拼I40C工字钢，接头提前制作成凹形卡槽，插入并焊接于工字钢围檩上。

7)、下部构造施工结束后进行钢板桩拔出，为了保证各部位材料重复倒用，支撑结构拆除过程中应尽量避免随意切割,同时为了保证施工安全，拆除同时也应逐步往围堰内灌水。

5、桩位标高控制

根据现场甲方提供的水准点，引测到打桩范围附近保护好以利施工中监测，为了既保证质量，又加快进度，根据现场施工实际经验利用长30-40M塑料油管，充水放气后进行控制水平标高，并利用水准仪经常复合。

打桩如遇下列情况之一，应及时与有关方面联系，确定能否继续施工：

(1）：桩突然发生显著偏移。 (2）：地面显著隆高或沉陷。

(3）:桩打不下去，标高达不到设计规定。

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（4）：桩身出现弯曲。 6、钢围檩安装:

根据设计要求设置H400×400钢围檩，围檩底部设置牛腿与拉森钢板桩焊接牢固以便固定围檩。 7、钢支撑

钢支撑施工工艺流程:

拉森钢板桩—-钢支撑拼接焊接-—焊接固定牢固--挖土施工—换撑—-拆除钢支撑

钢支撑拼接焊接，应在钢板桩围檩施工完成后，钢支撑焊接对正位置后,再次复核无误后焊接。

钢支撑按装时，一端先点焊固定，另一端用吊车吊装到另一边围檩处，然后再焊接固定，最后再全部焊接固定牢固。 8、钢支撑拆除：

承台施工完成时，要拆除下面一层钢支撑。拆除钢支撑必须保证在施工中的安全;其安全分为二部分,一是围护结构的安全，二是施工的安全. 为保证围护结构的安全在钢支撑拆除前必须先做好换撑工作. 具体换撑工作施工：

a、承台浇筑后，在有下层钢支撑处,在承台与拉森钢板桩支间用块石

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回填压实，支撑处C20素混凝土填满,一个点的长度约2米长，方可拆除支撑。

b、承台浇筑至钢支撑下边时,侧模板拆除后，钢支撑点外围回填密实，回填物可用含水量20%左右的素土夯实，亦可用C20素砼(与拉森钢板桩隔离可采用油毛毡)，回填密实后，可拆除钢支撑。

c、 承台浇筑至钢支撑时，保留斜角撑，拆除主撑。

d、为保证施工的安全拆除钢支撑必须按下列步骤进行：拆除前先用氧乙炔割炬将后焊的钢支撑钢板割除,用人字巴杆挂手拉链条葫芦保住钢支撑中间，再用吊车吊住钢支撑一端的一半(最大件钢支撑总重约7T,一端重量约重3-4T，一端的一半约重2T），然后用氧乙炔割炬将钢支撑割断或拆除螺丝，两端分割后,可用吊车将钢支撑一端吊离。 施工员、安全员必须对每个施工人员反复强调拆除钢支撑施工安全技术措施，对每个操作过程认真检查指导，确保施工中的安全和围护结构的安全。

挖土时，挖土机不得直接在钢支撑上行走,防止压弯钢支撑，使支撑力失衡。 9、拔桩施工：

（1）拔桩机械利用打桩振动锤.

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（2）拔桩时如遇磨擦阻力较大，在钢板桩咬口内注以润油减小阻力。 （3)拔桩起点和顺序：拔桩起点应离开角桩5根以上。拔桩顺序与打桩顺相反。

（4)拔桩时,先将桩锁口振活以减小土的粘附力,然后进行拔桩。对较难拔出的桩可先用锤将桩打下10—30CM,然后拔桩。为及时回填拔桩后的土孔,当把钢板桩拔到比基础底板略高时暂停引拔，用振动锤振动几分钟，尽量让土孔填实一部份。桩拔出后应及时回填拔桩后的土孔。 （5）起重机拔桩应随实际情况逐渐加荷，起吊力一般略小于减振器的弹簧的压缩极限。

(6）对引拔阻力较大的钢板桩,采用间歇振动的方法，每次振动15min，振动锤连续工作不超过1.5h。 七、劳动力计划安排 1. 起重工 2人 2. 桩机工 5人 3. 吊机司机 1人 4. 指挥 1人 5. 测量员 3人 6. 电工 1人 7. 电焊工 3人

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8. 合计人数 16人 八、施工机械器具汇总表

序号 机具名称 型号规格 单位 数量 主要用途 1。 打桩船 150吨 台 1 打钢板桩 2 震动锤 BK-60 台 1

打钢板桩

3. 电焊机 BX1-300 台 2 焊接支撑围檩 3. 全站仪 南方测绘 台 2 测量放线控垂直度 4。 水准仪 DS3 台 1 控制桩顶标高

6. 载重汽车 10吨 辆 2 运输钢板桩支撑等 7。 钢卷尺 50M 把 2 工程桩定位放线

8．柴油发电机

120KW 台

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现场用电

九、保证工程质量措施

1、树立“质量第一”、“安全第一”的思想

1。1、施工做到现场领导重视、质检人员负责；工序质量管理体系作用明显，使工程质量处于可控状态。建立教育是前提、设施是基础、管理是保证的三个关键环节内容(见附表二：工程质量保证体系表）.

1.2、认真学习、贯彻业主、设计单位提供的各项规范、规程、图纸，

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编制“质量、安全检查制度标准化工作细则\"，真抓实干、敢于碰硬。

1.3、建立质量安全保证体系和方针目标工作流程图，做到思想保证、组织保证、技术保证、施工控制保证、成本保证.

2、加强班组建设和管理

3、建立健全科学的质量安全管理体系（包括生产、监察、保证三个系统)，理顺关系,改进工作方法：从组织领导、部门分工；安全制度、标准化作业、班组建设、考核监督、队伍培训都要互逐级完善（见附表二：工程质量保证体系表）。

4、强化安全生产和工程质量责任制

5、加强职工教育培训工作,特别是对新工人要做好“三级教育”和安全岗位培训,特殊工种须持证上岗。

6、严格检验各工序，尤其是对隐蔽工程必须同监理工程师配合、严格检查，每道工序均需签字验收后方可进行下道工序的施工.

7、提高工程质量，降低工程成本的具体方法

(1)、加强机械设备管理,提高机械设备利用率、完好率和单位台班产量；

(2）、加强施工管理,提高施工组织水平，选择经济合理、技术可行的施工方案,合理布置施工现场，组织均衡生产，搞好现场施工调度、协调工作；

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(3)、操作人员经培训合格后才能上岗。

(4)认真填写各类原始报表和“隐蔽工程验收报告单\验收原始报表装订成册，作为竣工资料。 十、 文明施工保证措施

1、文明施工作为本工程的主要内容之一,以“方便人民生活，有利生产发展，维护市容整洁和环境卫生”为宗旨进行施工生产。

2、坚持挂牌、佩胸卡施工.

3、施工场地采取全封闭隔离措施，工地主要出入口设置交通指示标志和警示灯，保证行人和车辆安全。

4、建立健全文明施工内业管理系统。

5、施工现场设置明沟集水池为主的临时排水设施，施工污水经明沟引流，集水池沉淀滤清后，间接流入下水道.

7、保持生活区和施工区的卫生整洁，不得随便破坏公共设施 8、坚持文明施工检查制度，每月召开文明施工例会，总结交流经验。 11、发现事故苗子及时解决,发生事故及时向上级汇报,并按事故“三不放过”的原则进行论处。 十一、安全保证措施

1、用电安全

1.1、一切电器设备、架空线的安拆工作，必须由持证在职的电工跟

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班操作.

1。2、电工操作应按操作规程施工,上岗时必须携带必备的劳防用品。 1。3、配电柜及露天的配电箱必须安装漏电保护器并有防雨防水装置。

1。4、动力和照明必须严格分开,严禁电线随地乱拉现象，该架空必须架空，需埋地穿管的必须按定办理。

1。5、经检查员发现，操作前电器设备如电线、按钮开关、插头插座、漏电保护器等装置有损坏和失灵的必须严禁使用，待修复后确认安全方可投入使用。

1。6、普及职工安全用电和触电急救知识，清除隐患，杜绝事故。 1.7、严格用电管理制度。 2、施工安全

2.1、施工人员进入现场必须正确戴好安全帽，严禁赤膊，穿拖鞋及带钉、易滑的鞋进入施工现场。

2。2、施工现场和其它危险的部位设立明显的安全标志和分隔设施，夜间施工要有足够的明亮度，交叉路口、施工有危险地带两端设立纠察监护，防止闲人入内。

3、运输安全

3.1、运输安全正当权利遵守交通法规。

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4、设备操作安全

4。1、各种机械设备操作必须持证上岗，根据机械操作规定执行，严禁无证操作。

4.2、凡电动机械均按“三级管理二级保护”规定执行.

4。3、各种大型机械设备和中心机具的保险装置、防护装置、限位装置齐全有效可靠，机械完好率必须达到95％以上，维修、保养、例保制度记录、防护标准等均由本单位机电部、工地主管人员统一按国家部颁的规定和市建委、市劳动局的各种机械操作规程的实施，技术部门组织安全交底，安全部门定期进行检查监督. 5 基坑监测方案

基坑监测包括对环境的保护监测和对本围护体系的安全监测,及时预报施工过程中可能出现的问题，通过信息反馈法指导施工，防止意外事件的发生。

一旦监测值超出控制指标,施工单位应会同设计单位一起进行原因分析，并考虑采取相应的控制位移及沉降的措施。 5。1.观测点的布置

1） 周围地下管线和主要道路、建筑物的沉降、侧向位移监测。 2） 围护结构顶面位移、沉降监测. 3） 深层土体的位移监测.

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4) 坑外、坑内水位变化监测。

采用沿基坑周边布置观测点的方法。沿基坑周围每隔15~20米设一个监测点，对基坑周围的道路每隔15~20米设一个沉降监测点,关键位置应加密观测点。

所有监测点、监测设备需加强保护，以防损坏,保证测量精度。 5.2监测要求

1) 所有监测点、监测设备需加强保护，以防损坏，保证测量精度； 2）基坑监测频率：正常开挖到底前，要求每一到三天观测一次，基坑到底后要求每天至少观测一次,如果基坑变形沉降过大,须加大观测频率。要求及时提供观测成果，反馈给监理、设计、建设等相关单位，信息化指导施工。基坑出现险情时，随时观测。整个观测周期为从基坑土方开挖到地下室侧壁回填.

3）测试单位需及时反馈测试结果给业主、监理、设计和施工单位. 6、预防及应急措施

1) 围堰施工时为台风季节,可设置观测井，防止河面水位突变，导致基坑开挖时出现突涌。

2) 施工现场预备一定数量的水泵,做好突降大暴雨的应急措施. 3) 如开挖过程中位移持续增大，应及时停止开挖,并及时与设计单位一起分析原因，采取对应措施。

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附图一

安全保证体系框图

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安全方针：安全第一，预防为主 安全领导小组：项目经理、安全检查长、总工程师、各业务部门主管 安全责任制 1.开工前安全制度教育 上级领导检查 安全教育制 2.新工艺教育 3.特殊工种培训 4.技术交底教育 5.安全问题通报 项目部检查 安6.领导干部安全教育 全 监 督1、岗前安全讲话 专业工程队定检2、兼职安全员检查 期检查 查 班组安全制3、交接班制度 度 4、三检制 5、制度上墙 施工中班组检6、配戴安监袖标 查 事故处理 逐级上报 1.项目部月兑现 奖惩制度 2.专业工程队旬检查奖罚 3.班组每周自评 不断总结、确保安全 23

附图二

质量保证体系框图

质 证 体 系 施工准备 选择施工队伍及管理人员 编制事实性施工组织设计 原材料、预制构、半成品检查查 施工机具设备的质量、性能检查 临时工程、施工现场、环境控制 施工阶段保证 施工技术、质量保证措施交底 工程质量自检控制 组织保证 质量管理小组 项目经理、项目副经理、 项目总工程师 质检工程师 测量组：测量、防线、定位复测 工程管理部：施工技术管理 试验：原材料、半成品、成品检查 机械物资：机械、物资采购管理 办公室：质量及技术教育和培训 量 保 施工保证 施工工艺质量控制 工序交接质量控制 施工过程产品控制 分项工程质量检查 制度保证 竣工阶段 竣工文件编制、工程质量自检 分部工程质量检查 工程验交、业主签发交工证书 质量目标 缺陷责任期 工程质量缺陷进行补修或重建 质量责任制 项目经理质量责任制 总工程师质量责任制 质检工程师质量责任制 试验工程师质量责任制 测量工程师质量责任制 计量工程师质量责任制 工区质量责任制 班（组）长质量责任制 兼职质检员质量责任制 本工程全部工程质量必须达到交通部《公路工程质量检验评定标准》（第一册土建工程JTG F80/1-2004）及《公路工程竣（交）工验收办法》的要求，分项工程合格率100%、90分或90分以上比例大于或等于95%，交工验收达到合格并且合同段工程质量评分达到90分或90分以上，竣工验收达到优良等级。 附图三 质量管理制度 设计文件分级审核制 质量措施与技术交底制 测量双检制 工程质量评定制 质量事故报告制 竣工验交制 验工质量签定制 材料进场检验制 变更设计报批制 施工组织设计分级编批制 质量检验制 开工报告审批制 24

水中承台基坑开挖支护设计计算

一、地质概况

本工程基坑计算以三垟南路2桥1墩、2墩承台为代表，承台底标高为—3。20m，另有混凝土封底厚0。5m，水面标高2。92m，河床标高-0.50m，基坑开挖至标高—3.70m。

在基坑范围内土层性状及自上至下分述为：

（1）粘土：灰黄色、黄灰~灰色，饱和、软塑~软可塑，层厚0。50～1。50m

（3）淤泥：灰色，饱和，流塑，含腐殖质,具高压缩性，下伏于地表粘土层之下，局部直接露于河床,层厚14。2～15.3m.粘聚力=9~11kpa，具有高含水量、高孔隙比、高压缩性、低抗剪性等特性，工程性质极差.

因此偏安全考虑，承台地基可全部按照淤泥考虑。 二、基本参数：

1。 土质情况：土的内摩擦角为9.1,粘聚力c9.9kpa,容重r15.9KN/m3。 2。 水位标高2。92m，河床标高—0.50m，基坑底标高—3.70m。 3. Q235钢强度f200Mpa. 三、基坑的土压力计算 (一）基坑开挖平面图、断面图 附图1.

25

＃

#

＃

（二)支撑的布置及计算 1.支撑层数的确定

采取等弯矩布置。这种布置是将支撑布置成使钢板桩各跨度的最大弯矩值相等，以充分发挥钢板桩的抗弯性能，并使钢板桩材料用量最省。

结论:设两道支撑,分别在桩顶以下1m、4.42m处。

主动土压力系数Katg2459.120.727,Ka0.853

被动土压力系数Kptg2459.121.376,Kp1.173

2.钢板桩插入深度的确定：

采用顿恩法计算.经简化后各层土压力分布图如下图所示 图1

图1假定作用在板桩F’B段上的荷载E’ F’BD，一半传至B点，另一

26

半由坑底土压力MF’H’承受，由上图几何关系知:

11rkaHL2xrKpKax2 22KpKax2kaHxkaHL20

1.3760.727x20.7272.11x0.7272.113.20

0.649x22.49x7.960

x4.18m

t1.2t01.24.185.02m

钢板桩总长度为：3.92+3。70+5.02=12。64m，为安全起见，选用长度15m,实际入土深度7.38m. 四、支撑系统计算

（1)围檩：

本工程为双层支撑，围檩为受均布荷载作用的连续梁,均布荷载的大小可按下式计算：

13.423.423.421qk9.815.92.110.7273.215.9 422220.7273.23.21 242.9839.0229.59

111.59KN/m （2）撑杆：

27

撑杆按偏心受压构件计算其内力，作用力R1qkL1L2

2式中L1,L2-—相邻两支撑间距

R11qkL1L2111.5944446.37KN 22五、稳定性验算

（1）整体性分析

因本工程设置了支撑，故未进行整体性验算。 （2)抗倾覆稳定性分析

抗倾覆稳定性是验算最下道支撑以下的主动、被动土压力绕支撑点的转动力矩是否平衡，按下式计算

KQMRCMOC

式中，KQ——抗倾覆安全系数，根据基坑重要性取值；

取开挖面以下钢板桩内侧入土深度范围内的土压MRC-—抗倾覆力矩，力,对最下一道支撑点的力矩；

MOC——倾覆力矩，取最下一道支撑点以下钢板桩外侧入土压力支撑

点的力矩。

内侧土压力对支撑点的力矩：

2MRC0.515.91.3767.3823.27.384837.87KNm

3 28

外侧土对支撑点的力矩：

122MOC24.393.27.38/215.90.7273.23.23.215.9

2310.7273.27.383.27.38

2 1365.06378.181880.86 3624.70KNm

KQMRC4837.871.331.2 MOC3624.70结论：满足要求。 （3）抗隆起稳定性验算 图2

α1α2KLMRL/MSL

图22。5；二级基坑取2.0，；

29

——抗隆起稳定性安全系数。一级基坑取KL

三级基坑取1.7。

MSL——隆起力矩KN.m/m,MSL1'rh0qD2 2MRL--抗隆起力矩KN.m/m，MRLR1KatgR2tgR3C

rh021213 R1D qh0DqfsincossincosrD212211223cos32cos31

R21211Dqf21sin22sin21rD3 2232sin2cos2sin21cos12cos2cos1

R3h0D21D2qfrh0q0

r—-围护墙底以上地基土各土层天然重度的加权平均值KN/m3'，取

15.9 KN/m3；

D—-围护墙在基坑开挖面以下的入土深度m，取

7。38m；

Ka——主动土压力系数，取0.727；

C、——滑裂面上地基土的粘聚力（9。9kpa)和内摩擦角（9.1°）；

h0——基坑开挖深度m，取

3。2m;

H0

'

——最下一道支撑距地面的深度m,取0m；

0。

1—-最下一道支撑面与基坑开挖面间的水平夹角（弧度），取

307rad；

30

2——以最下一道支撑点为圆心的滑裂面圆心角（弧度），取

2.527rad；

q——坑外地面荷载kpa，取

9.8×3.42=33。52kpa;

D7.38m,Katg29.14520.727

C9.9Kpa,9.1,h'03.2m,h00,10.307rad,22.527rad

q3.429.833.52Kpa

qfrh'0q015.9033.5233.52Kpa

MSL12rh'10qD2215.9033.527.382912.82KNm R15.93.22117.38233.523.227.38233.52 2.5270.307sin2.527cos2.527sin0.307cos0.307

115.97.383cos32.527cos330.307

1392.401333.293006.69 5732.38KNm

R2127.38233.522.527-0.307-12sin2144.789sin217.605 1sin2144.789cos144.789sin217.605cos17.605315.97.3832cos144.789cos17.605 912.822.988306.129221.92KNm

31

R33.27.382.5270.3077.382144.53KNm

MRL5732.380.727tg9.19221.92tg9.1144.539.9 667.521477.112144.63KNm KMRLLM2.352.0 SL故满足要求。 六、钢板桩验算：

计算出最大弯矩Mmax后，可根据下式对钢板桩进行验算：maxMmax[f

W]式中，δmax——桩身最大应力（KN/m2

)；

Mmax-—桩身最大弯矩值（KN·m）； W——钢板桩截面抵抗钜（2037cm3

)；

）、钢板桩验算:

按简支梁计算等值梁的最大弯矩和支点反力. 简支梁法计算简图如下： 图3

32

(1

图3图3按简支梁计算上部钢板桩，其受力简图如下图：

图4

33

设基坑底面以下xm处主动土压力和被动土压力相等，则：

15.91.376x15.90.727解得：x2.81(m)9.83.4215.9

Rb(3.22.81)9.83.423.420.5(3.22.813.2/3)2.1115.90.7273.2(3.20.52.81)0.72715.93.23.20.5(3.2/32.81)(3.22.11)15.90.7272.810.52.812/3解得：Rb189.81(KN/m)简化计算，假设Rb承受所有压力，则有： 则：

Qb9.83.423.4211124.3961.383.261.382.81189.81 222 90.97KN/m

设最大弯矩处距桩顶Rb处距离为x,则有:

161.3824.39x2Ra9.83.4224.39x

23.2225.78x224.39x132.500

x3.12m

1x261.3824.39xxRa3.129.83.421.71x24.39x Mmax223.2232592.2198.00178.81118.7158.51

m 138.18KN· 34

6138.1810max203767.85Mpa12f100Mpa

结论：满足要求. （2)、围檩验算：

按简支梁计算，最大弯矩M2maxql2/80111.594/8223.18KNm 围檩为40号c工字钢双拼组成:

W1192.422384.8cm3

MmaxmaxW223.182384.893.58Mpa12[f]100Mpa 结论：满足要求。 （3）、支撑验算:

支撑系统为40210钢管外套60914钢管组成,轴向压力

N446.37KN

40210钢管参数计算:

I1464Dd4464402382423670104mm4

A2144023822123.15102mm2

iI11041A=

236701123.15102=138.6mm

1i=

8650138.6=62.4, 1=0.829 160914钢管参数计算：

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I42646095814115872.2104mm4

A2246095812261.69102mm2

i115872.21042261.69102210.4mm 2i=8650210.4= 41.1， 20.922

2Nmax

= 446.371031A12A20.829123150.9222616913.0Mpa[]160Mpa

结论：满足要求。

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