高支模施工方案

山东省莱芜市 绿地雪莱不夜城一区

高大模板系统专项施工方案

编制： 审核： 批准：

绿地雪莱不夜城一区建设项目部

2018年3月

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目录

1 编制说明及依据 ............................................................. 1

1.1 编制说明 ............................................................. 1 1.2 编制依据 ............................................................. 1 2 工程概况................................................................... 2 3 施工计划.................................................................. 21

3.1 施工进度计划 ........................................................ 21 3.2 材料及设备计划 ...................................................... 21 4施工工艺 .................................................................. 22

4.1 梁、板模板支撑体系的设计方案 ........................................ 22

4.1.1 材料要求 ...................................................... 22 4.1.2 模板支撑体系的选用 ............................................ 23 4.1.3 设计原则 ...................................................... 23 4.1.4 模板支撑架搭设方案 ............................................ 23 4.2 施工顺序安排 ........................................................ 29 4.3 施工工艺及构造要求 .................................................. 29

4.3.1模板及支撑架体施工工艺 ........................................ 29 4.3.2屋面混凝土施工工艺 ............................................ 31 4.4 模板支撑体系检查验收 ................................................ 33

4.4.1 验收程序 ...................................................... 33 4.4.2 验收内容 ...................................................... 33 4.4.3 验收记录 ...................................................... 33

5 施工安全保证措施 .......................................................... 34

5.1 组织保障措施 ........................................................ 34

5.1.1 组织机构 ...................................................... 35 5.1.2 人员分工职责 .................................................. 35 5.2 质量保障措施 ........................................................ 36

5.2.1 模板安装质量标准 .............................................. 36 5.2.2 模板拆除质量标准 .............................................. 37 5.2.3混凝土施工浇筑质量标准 ........................................ 38 5.2.4 模板工程质量控制程序 .......................................... 39 5.3 安全技术措施 ........................................................ 40

5.3.1 各参建方安全职责 .............................................. 40 5.3.2 模板施工安全技术准备 .......................................... 40 5.3.3 模板安装安全技术要求 .......................................... 41 5.3.4 模板支撑搭设安全技术要求 ...................................... 42 5.3.5 模板拆除安全技术措施 .......................................... 43 5.4 施工应急救援预案 .................................................... 44

5.4.1 危险源预防及应急措施 .......................................... 44 5.4.2 高支模施工中易发生的重大事故 .................................. 49 5.4.3 应急准备和响应组织准备 ........................................ 49

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5.4.4 施工现场的应急处理设备和设施管理 .............................. 50 5.4.5应急准备和响应 ................................................ 51 5.5 安全文明施工与环保措施 .............................................. 53

5.5.1 安全文明施工措施 .............................................. 53 5.5.2 环保施工措施 .................................................. 54 5.6 监测措施 ............................................................ 54

5.6.1 监测点布设 .................................................... 54 5.6.2 监测具体措施 .................................................. 55 5.7.3 监测职责及分工 ................................................ 56

6 季节性施工措施 ............................................................ 56

6.1 节假日及特殊日施工措施 .............................................. 56 6.2 雨期施工技术措施 .................................................... 57 7 劳动力组织计划 ............................................................ 58 8 计算书及设计图纸 .......................................................... 59

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1 编制说明及依据 1.1 编制说明

山东省莱芜市绿地雪莱不夜城一区高支撑模板工程专项施工方案严格按《危险性较大分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）的要求实施。

1.2 编制依据

序号 1 2 文件名称 《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》 《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 《建筑施工安全技术统一规范》 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 《混凝土结构工程施工规范》 《建筑施工模板安全技术规范》 《钢结构设计规范》 《建筑结构荷载规范》 《木结构设计规范》 《混凝土模板用胶合板》 《钢结构工程施工质量及验收规范》 《建筑施工高处作业安全技术规范》 《施工现场消防规范安全技术规范》 《建筑工程施工质量验收统一标准》 《建筑地基基础设计规范》 《建筑施工临时支撑结构技术规范》 《工程测量规范》 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》 绿地雪莱不夜城一区1#楼、2#～5#楼工程施工图纸 。

编号 建质[2009]87号 建质<2009>254号文 GB50204-2015 GB50870-2013 GB50202-2013 JGJ130-2011 GB50666-2011 JGJ162-2008 GB50017-2011 GB50009-2012 GB50005-2003 GB17656-2008 GB50205-2001 JGJ80-2016 GB50270-2011 GB50300-2016 GB50007-2011 JGJ300-2016 GB50026-2007 GB51210-2016 1

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2 工程概况

本工程为绿地雪莱不夜城一区，位于山东省莱芜市雪野镇雪野大道以西、房干路（老仲临路）以南、银燕路（仲临路）以北、西下游村以东。由莱芜绿地城发投资开发有限公司投资开发，山东省建筑设计研究院设计，地下车库人防部分由济南市人防建筑筑设计研究院有限责任公司设计，山东诚信建设项目管理有限公司监理，江苏省建筑工程集团有限公司承建施工。

绿地雪莱不夜城一区地上地下均采用框架结构，基础:地下车库采用独立柱基+防水底板。抗震设防烈度为7度，结构设计合理使用年限为50年。1#楼总面积为58758平方米，其中：地上32412平方米，地下26346平方米。1#楼由一栋塔楼和裙楼组成，1#楼地上塔楼为11层，裙楼2层，局部3层。塔楼建筑高度为47.650m(室外地坪至坡屋面屋脊结构)。2#～5#楼地上总面积为：4811平方米，2#～5#楼为多层公建、建筑高度为12.24m(室外地坪至坡屋面屋脊结构)。

根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文件的规定：搭设高度8m或以上，搭设跨度18m及以上，施工总荷载超过15kN/m2及以上，集中线荷载超过20kN/m及以上，需按高大支撑模板系统有关规定进行施工并进行专家论证。 地下车库高支模部分：

地下车库X轴方向梁属于高支模部分 J轴-P轴线间：

P轴，4-5轴线大梁截面尺寸400mm×1500mm。P轴，5-6轴线大梁截面尺寸550mm×1700mm。P轴，6-7轴线大梁截面尺寸400mm×1500mm。距M轴4698mm，4-7轴线大梁截面尺寸300mm×1500mm。1/M轴，19-21轴线大梁截面尺寸450mm×1500mm。K轴，5-6轴线大梁截面尺寸450mm×1700mm。J轴，4-7轴线大梁截面尺寸400mm×1900mm。集中线荷载较重超过20KN/m，属于高支模范围。

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H轴-P轴线X方向梁示意图

A轴-H轴线间：

H轴，4-16轴线大梁截面尺寸400mm×1900mm。D轴，4-16轴线大梁截面尺寸450mm×1000mm。C轴，3-9轴线大梁截面尺寸400mm×1000mm。1/B轴，13-16轴线大梁截面尺寸300mm×1250mm。1/B轴，16-19轴线大梁截面尺寸500mm×1700mm。A轴，26-29轴线大梁截面尺寸450mm×1550mm。A轴，29-31轴线大梁截面尺寸450mm×1550mm。集中线荷载较重超过20KN/m，属于高支模范围。

A轴-H轴线X方向梁示意图

6/0A轴-8/0A轴线间：

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6/0A轴，12-13轴线大梁截面尺寸600mm×1200mm。6/0A轴，29-31轴线大梁截面尺寸450mm×1550mm。6/0A与7/0A轴之间，26-31轴线大梁截面尺寸500mm×1000mm。7/0A轴，24-26轴线大梁截面尺寸450mm×1550mm。7/0A轴，29-31轴线大梁截面尺寸 500mm×1000mm。7/0A和8/0A轴之间，24-31轴线间有两道梁 500mm×1000mm、500mm×1000mm。8/0A轴，24-31轴线大梁截面尺寸500mm×1200mm。8/0A轴和1-Z轴线之间：500mm×1000mm、500mm×1200mm、500mm×1200mm。集中线荷载较重超过20KN/m，属于高支模范围。

6/0A轴-8/0A轴线X方向梁示意图

1/W-1/Z轴线间：

1/Z轴线大梁截面尺寸500mm×1000mm、500mm×1000mm。1-X轴线大梁截面尺寸为400mm×1500mm。1-W轴线大梁截面尺寸400mm×1500mm。集中线荷载较重超过20KN/m，属于高支模范围。

1/W轴到1/Z轴间X方向梁示意图

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1-M轴到1-V轴线间：

1/V轴线大梁截面尺寸450mm×1550mm。1/T轴，1-11与1-17轴线大梁截面尺寸400mm×1500mm。1/P轴，1-6与1-8轴线大梁截面尺寸400mm×1500mm。1/N轴，1-12与1-17轴线大梁截面尺寸400mm×1500mm。1/M轴，1-4与1-8轴线大梁截面尺寸 400mm×1500mm。集中线荷载较重超过20KN/m，属于高支模范围。

1-M轴到1-V轴线X方向梁示意图

1-E轴到1-L轴线间：

1/L轴线大梁截面尺寸450mm×1550mm。1/K轴线大梁截面尺寸400mm×1500mm。1/J轴和1/K轴之间大梁截面尺寸 600mm×1200mm。1/L轴线大梁截面尺寸 600mm×1200mm。1/G轴线大梁截面尺寸 400mm×1500mm、600mm×1200mm。1/E轴线大梁截面尺寸 400mm×1500mm。集中线荷载较重超过20KN/m，属于高支模范围。

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1-E轴1-L轴线X方向梁示意图

地下车库Y轴方向梁属于高支模部分

J至N轴线间：

J-K轴、7轴线大梁截面尺寸450mm×1700mm。J-K轴、9和12轴线之间，大梁截面尺寸400mm×2100mm。J-K轴、16轴线大梁截面尺寸600mm×1200mm。 J-M轴、19轴间大梁截面尺寸600mm×1200mm、500mm×1000mm。J-M轴、21轴间大梁截面尺寸500mm×1000mm、600mm×1200mm、500mm×1200mm。K-1/M轴、21和24轴线之间，大梁截面尺寸 500mm×1900mm。L-M轴、9和12轴之间，大梁截面尺寸450mm×2100mm。L-M轴、13轴线大梁截面尺寸500mm×1000mm。L-M轴、16轴线大梁截面尺寸500mm×1000mm。L-M轴、24轴线大梁截面尺寸 450mm×1500mm。集中线荷载较重超过20KN/m，属于高支模范围。

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J轴-N轴线Y方向梁示意图

C-H轴线间：

16轴，G-H轴线间大梁截面尺寸500mm×1700mm。16轴，E-F轴线间大梁截面尺寸500mm×1700mm。16，C-D轴线间大梁截面尺寸 500mm×1700mm。集中线荷载较重超过20KN/m，属于高支模范围。

C轴-H轴线Y方向梁示意图

5/0A-8/0A轴线间：

5/0A-6/0A轴、13和16轴之间大梁截面尺寸500mm×1200mm。4/0A-7/0A轴、21轴大梁截面尺寸450mm×1800mm。7/0A-8/0A轴、26轴大梁截面尺寸600mm×1200mm。6/0A-8/0A轴、26和29轴之间，大梁截面尺寸450mm×1800mm、600mm×1200mm。6/0A-8/0A轴、29与31轴之间，大梁截面尺寸600mm×1200mm。6/0A- 8/0A轴、31与33轴之间，大梁截面尺寸500mm×1000mm、500mm×1200mm。6/0A- 8/0A轴、31轴以外大梁截面尺寸550mm×1800mm、 500mm×1000mm、 500mm×1000mmm。8/0A轴和1-Z轴之间有大梁截面尺寸500mm×1000mm、600mm×1200mm。集中线荷载较重超过20KN/m，属于高支模范围。

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5/0A轴-8/0A轴线Y方向梁示意图

1-A轴与1-Z轴线间：

1-2轴，1-V和1-Z轴线间，大梁截面尺寸400mm×1500mm。1-3轴，1-T和1-V轴线间大梁截面尺寸400mm×1500mm。1-4轴，1-K和1-M轴线间大梁截面尺寸400mm×1500mm。1-6轴，1-T和1-Y轴线间大梁截面尺寸400×1500。1-8，1-J和1-T轴线间大梁截面尺寸400mm×1500mm、500mm×1200mm、500mm×1000mm、600mm×1200mm。1-11，1-E和1-P轴、1-X和1-Z轴线间大梁截面尺寸400mm×1500mm、600mm×1200mm、500mm×1000mm、500mm×1200mm。1-12轴，1-G和1-P轴、1-R和1-X轴线间大梁截面尺寸 400mm×1500mm、600mm×1200mm、500mm×1200mm。1-14轴，1-C和1-A轴线间、1-G和1-L轴线间、1-M和1-P轴线间大梁截面尺寸600mm×1200mm、400mm×1500mm、500mm×mm1000、500mm×1200mm。1-17轴，1-E和1-K轴线间、1-L和1-P轴线间大梁截面尺寸400mm×1500mm、500mm×1200mm。集中线荷载较重超过20KN/m，属于高支模范围。

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1-A轴至1-T轴Y方向梁示意图

地下车库楼板属于高支模部分：

R轴-1/S轴，5轴-6轴间斜坡道车库出入口处顶板标高5.35m，板厚120mm。顶板有内梁尺寸300mm×600mm、300mm×700mm、300mm×900mm，三种尺寸的梁。车库c出入口顶板支模架体落在下部坡道上，最低标高-4.73m，最高标高-3.3m。支模高度达到超过8m。

车库入口顶板示意图

P轴-T轴，24轴-26轴线间斜坡道车库出入口处顶板标高5.4m，板厚120mm。顶板有内梁尺寸300mm×600mm、300mm×700mm、300mm×900mm，三种尺寸的梁。车库入口顶板支模架体落在下部坡道上，最低标高-4.73m，最高标高-3.3m。支

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模高度达到超过8m。

车库入口顶板示意图

地下车库顶板板厚为250mm。在地下车库顶板轴线19-21-M轴线、21-24-1/H轴线、（6-0A）-（7-0A）-22轴线、（6-0A）-（8-0A）-26轴线、L-M-24轴线处分别有350mm、400mm厚的楼板。施工总荷载超过15kN/m2，属于高支模范围。

各轴线处厚板示意图

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地下车库高支模统计表

高支模位置 地下车库J-N轴处 截面尺寸（mm） 梁截面尺寸：300mm×1500mm、400mm×1500mm、400mm×1900mm、400mm×2100mm、450mm×1500mm、450mm×1700mm、500mm×1000mm、500mm×1200mm、500mm×1900mm、550mm×1700mm、600mm×1200mm。 地下车库A-H轴处 梁截面尺寸：300mm×1250mm、400mm×1000mm、400mm×1900mm、450mm×1000mm、450mm×1550mm、500mm×1700mm、 地下车库6/0A轴至1-Z轴 梁截面尺寸：500mm×1200mm、450mm×1800mm、600mm×1200mm、500mm×1000m、550mm×1800mm。 地下车库1-A轴与1-Z梁截面尺寸：400mm×1000mm、400mm×1500mm、450mm轴 ×1550mm、500mm×1000mm、500mm×1200mm、600mm×1200mm。 R-1/S，5-6轴斜坡道车库出入口 板厚120mm。 内梁尺寸300mm×600mm、300mm×700mm、300mm×900mm。 P-T，24-26轴斜坡道车库出入口 板厚120mm。 内梁尺寸300mm×600mm、300mm×700mm、300mm×900mm。 19-21-M轴、21-24-1/H板厚350mm、400mm。 轴、（6-0A）-（7-0A） -22轴、（6-0A）（8-0A）--26轴、L-M-24轴处

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地上结构部分：

1#楼标高11.5m处9轴、24轴、1/N轴以下3000mm处轴线、U轴处均有截面尺寸800mm×1600mm的大梁。12轴线上，1/N-2/N轴、T-U轴处均有截面尺寸800mm×1600mm的大梁。13轴线上，1N-2/N轴、T-U轴处均有截面尺寸800mm×1600mm的大梁。16轴线上，1/N-2/N轴、T-U轴、处均有截面尺寸800mm×1600mm的大梁。19轴线上1/N-2/N轴、T-U轴处均有截面尺寸800mm×1600mm的大梁。21轴线上，1/N-2/N轴、T-U轴处均有截面尺寸800mm×1600mm的大梁。22轴线上，1/N-2/N轴、T-U轴处均有截面尺寸800mm×1600mm的大梁。U轴以上3400mm轴线13-21轴有截面尺寸200mm×2350mm的大梁。

1#阁楼标高11.5m处梁示意图

1#楼标高11.5m处T轴以上2100mm的轴线至U轴以上3300mm的轴线之间有架空层楼面板，板厚120mm。板内有截面尺寸为200×500mm、300×600mm、400×750mm、800×1600mm的内梁。楼面板和其内梁的支模高度达到11.5m，超过高支模要求的8m，到达高支模的规定，属于高支模范围。

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1#阁楼标高11.5m处架空层楼面板示意图

1#楼三层楼面标高11.5m处U轴以外和9轴线以左局部间有斜坡挑檐板，板厚120mm，挑檐板长度4300mm，板内有截面尺寸为200mm×450mm、200mm×600mm、400mm×600mm、400mm×700mm、800mm×750mm、800mm×1600mm的内梁。板和其内梁的满堂架体搭设高度达到11.5m，超过高支模要求的8m，到达高支模的规定，属于高支模范围。

1#阁楼三层楼面悬挑板示意图

1#楼四层楼面标高14.95m处13轴到21轴之间有混凝土板，板厚120mm，图示区域尺寸为4.6m×27m，板内有截面尺寸为400mm×400mm、400mm×600mm、350mm×600mm的内梁。楼面板和其内梁的满堂支撑架体底部落在标高5.35m处的二层楼面板上，支模高度达到9.6m，超过高支模要求的8m，达到高支模的规定，属于高支模范围。

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1#阁楼四层楼面楼面板示意图

1#楼五层楼面标高18.95m处1/N轴、1/T轴、9轴、24轴线四周以外有悬挑斜坡屋面板，板厚120mm，其中斜坡挑檐的长度3600mm。板内有截面尺寸为200mm×450mm、350mm×600mm、350mm×750mm、350mm×1000mm、400mm×1000mm的内梁。屋面板和其内梁的支模架体底部分别落在标高11.5m处的三层楼面板、标高5.35m的二层楼面板上，支模高度分别达到7.45m、13.6m，超过高支模要求的8m，到达高支模的规定，属于高支模范围。

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1#阁楼五层楼面斜坡挑檐板示意图

1#阁楼五层楼面斜坡挑檐板立面示意图

1#楼八层楼面标高29.95m处1/N轴以下710mm、1/T轴以上710m、9轴、26

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轴线四周以外有斜坡挑檐板，板厚120mm，其中斜坡挑檐的长度3600mm。板内有截面尺寸为200mm×450mm、350mm×650mm、350mm×1000mm、400mm×750mm、400mm×1000mm的内梁。楼面板和其内梁的支模架体底部分别落在落在标高22.45m处的六层楼面板和标高18.95m的五层楼面板，支模高度分别达到7.5m、11m，支模架体搭设接近和超过高支模要求的8m，达到高支模的规定，属于高支模范围。

1#阁楼八层楼面斜坡挑檐板示意图

1#阁楼八层楼面斜坡挑檐板剖面示意图

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1#楼斜坡屋面标高43.75m四周以外有斜坡挑檐屋面板，板厚120mm，板内有截面尺寸为200mm×450mm、350mm×1200mm、400mm×750mm、400mm×1200mm的内梁。楼面板和其内梁的支模架体底部落在落在标高29.95m处的八层楼面板，支模高度达到13.8m，超过高支模要求的8m，到达高支模的规定，属于高支模范围。

1#阁楼斜坡屋面斜坡斜坡挑檐板示意图

1#阁楼斜坡屋面斜坡挑檐板剖面示意图

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1#楼地上塔楼为11层，裙楼2层，局部3层。裙楼建筑高度分别为16.00m、19.550m、21.500m、21.800m、23.800m。屋面板板厚120mm，屋面梁尺寸300mm×400mm、300mm×600mm、300mm×700mm、300mm×1000mm、350mm×1000mm、350mm×1200mm、400mm×800mm、400mm×1000mm、500mm×1500mm。其中部分屋面板下方存在架空层,架空层上方架体底部落在标高5.400m出的二层楼面板上。架体搭设高度分别在7.95m和顶部屋脊梁搭设高度16.1m之间，超过了8m，达到高支模的要求。

J-H轴线间的屋面板示意图

A-H轴线间屋面板示意图

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坡屋面剖面示意图

2#、3#、4#、5#楼为裙房层高8.7m/12.09m坡屋面，其四周均有1054mm的挑檐板，板厚120mm，挑檐高度8.2m/8.7m。其模板支撑架体搭设高度超过8m,达到高支模要求。下图为2#楼示意图，3#、4#、5#楼均类似，本方案不一一列举。

2#楼挑檐楼板示意图

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地上建筑结构高支模统计表

高支模位置 1#阁楼标高11.5m处三层梁 截面尺寸及搭设高度（mm） 梁截面尺寸：800mm×1600mm、200mm×2350mm。 架体搭设高度6.1m， 局部位于架空层的梁搭设高度为11.5m。 1#阁楼标高11.5m处三层架空层 梁截面尺寸：200mm×500mm、300mm×600mm、400mm×750mm、800mm×1600mm。 板厚120mm。 架体搭设高度为11.5m。 1#阁楼标高11.5m处三层挑檐板 梁截面尺寸：200mm×450mm、200mm×600mm、400mm×600mm、400mm×700mm、800mm×750mm、800mm×1600mm。 板厚120mm。 架体搭设高度为11.5m。 1#阁楼标高14.95m处四层楼面板 梁截面尺寸：400mm×400mm、400mm×600mm、350mm×600mm。 板厚100mm。 架体搭设高度为9.6m。 1#阁楼标高18.95m处五层楼面板 梁截面尺寸：200mm×450mm、350mm×600mm、350mm×750mm、350mm×1000mm、400mm×1000mm。 板厚120mm。 架体搭设高度分别7.45m、13.6m。 1#阁楼标高29.95m处八层楼面板 梁截面尺寸：200mm×450mm、350mm×650mm、350mm×1000mm、400mm×750mm、400mm×1000mm。 板厚120mm。 架体搭设高度分别7.5m、11m。 1#阁楼标高43.75m斜坡屋面 梁截面尺寸：200mm×450mm、400mm×750mm、350mm×1200mm、400mm×1200mm。 板厚120mm。 架体搭设高度分别13.8m。 。

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1#楼裙楼A-H轴间坡屋面 梁截面尺寸：300mm×400mm、300mm×600mm、300mm×700mm、300mm×1000mm、350mm×1000mm、500mm×1500mm、 板厚120mm。 1#楼裙楼J-U轴间坡屋面 梁截面尺寸：300mm×400mm、300mm×600mm、300mm×700mm、300mm×900mm、350mm×1200mm、400mm×800mm、400mm×1000mm、500mm×1500mm、 板厚120mm。 2#、3#、4#、5#楼标高8.25m处挑檐板 板厚120mm。 以上部分的模板搭设均已达到高支模的搭设要求，必须设计科学合理的专项施工方案。

3 施工计划 3.1 施工进度计划

本工程高支模施工计划从2017年12月15日-2018年12月14日完工，共365天。

3.2 材料及设备计划

本工程高支模范围主体结构模板支架体系采用扣件式钢管支撑架体系，施工所用主要材料有15mm厚木胶合板、50×70mm木枋、Φ48.3×3.6mm钢管、扣件、可调U型顶托、Φ14对拉螺杆；主要施工设备有钢管切割机、木工机械等。具体数量及进场计划见下表：

主要材料及设备计划表

材料及设备名称 钢管 直角扣件 旋转扣件 对接扣件 可调托撑 计划数量 500T 10000个 4000个 6000个 6000个 计划进场时间 已进场 已进场 已进场 已进场 已进场 备注 。

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Φ14对拉螺栓 50×80木枋 砂轮切割机 木工机械 3000套 700m³ 2套 2套 已进场 已进场 已进场 已进场

4施工工艺

4.1 梁、板模板支撑体系的设计方案 4.1.1 材料要求

材料名称 规格 质量要求 力学性能 强度高、不起层、不变E6000N/mm2， 形、表面平整光滑具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，f15N/mm2， 1830×915×15mm 并具有保温性能好、易脱模和可两面使用等特点。抗剪1.4N/mm2 强度＞1.4N/mm2,抗弯强度＞ 15N/mm2 。 采用Q235A-3号钢，符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）中规定的Q235普通钢管的要求， 并应符 合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中 Q235A 级钢的规定；钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、严重锈蚀、割痕和硬弯，两端面平整，严禁打孔，必须进行防锈处理，钢管应满足抗拉、抗压、抗弯强度σ≥205N/mm。 聚酯面木胶合板 E2.06105N/mm2f205N/mm2, ,钢管 Φ48.3×3.6mm（计算按2.7mm壁厚考虑） mm2I1.27105/mm4, Wx5.26103mm3,,,A506mm2i15.9mm 扣件 直角扣件、对接扣件、旋转扣件 钢管扣件应符合现行 国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，不应有裂纹、气孔，疏松、砂眼或其它影响使用性能的构造缺陷，扣件应进行防锈处理。 木材含水率不大于20%选用杉木、松木枋不得有裂木枋 50mm×70mm E10000N/mm2， 。 22

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纹、挠曲 、抗剪强度 ＞21.4N/mm,抗弯强度＞213N/mm。 f15N/mm2， 1.4N/mm2 I213104mm2 对拉螺栓 Φ14 丝口完整、轴向拉力设计值应达到17KN。 f17KN A105mm2 可调托撑 可调托撑可调托撑螺 杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合现行国家标准《梯型螺纹》GB/T 5796.2、GB/T 5796.3 的规定。可调托撑抗压承载力设计值不应小于40 KN，支托板厚不应小于5mm。 C型槽钢 模垫板 60mm(宽）×30mm（高） 200mm（宽）×50mm（高） mm2

4.1.2 模板支撑体系的选用

模板选用15mm厚聚酯面优质木胶合板散拼散装，50×70mm木枋作次楞，Φ48.3×3.6mm双钢管作主楞，板底部设置U型可调顶托，立杆底部设置的木板底座，Φ48.3×3.6mm钢管扣件式满堂架作支撑体系。

4.1.3 设计原则

⑴.模板及其支架应根据工程结构形式、荷载大小、地基土类别、施工设备和材料供应等条件进行设计。

⑵.模板及其支架应具有足够的承载力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载

4.1.4 模板支撑架搭设方案

由于本工程的高支模构件尺寸众多复杂，对不同截面尺寸的构件进行分类归纳如下表，对不同截面尺寸的构件进行模板支撑架搭设方案进行设计。

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模板支撑架搭设方案 模板支撑架搭设方案一 模板支撑架搭设方案二 模板支撑架搭设方案三 模板支撑架搭设方案四 模板支撑架搭设方案五 适用构件尺寸 梁截面：300mm×1250mm、300mm×1500mm、400mm×1000mm、450mm×1000mm。 梁截面：400mm×1500mm、450mm×1550mm、450mm×1500mm、450mm×1800mm、500mm×1000mm、500mm×1200mm。 梁截面：400mm×1900mm、400mm×2100mm、450mm×1700mm、450mm×1800mm。 梁截面：500mm×1700mm、500mm×1900mm、550mm×1700mm、550mm×1800mm、600mm×1200mm。 梁截面：300mm×400mm、300mm×600mm、300mm×700mm、300mm×900mm。300mm×1000mm、350mm×600mm、350mm×650mm、350mm×750mm、350mm×1000mm、350mm×1200mm、400mm×400mm、400mm×600mm、400mm×700mm、400mm×750mm、400mm×1200mm、 模板支撑架搭设方案六 模板支撑架搭设方案七 模板支撑架搭设方案八 模板支撑架搭设方案九 模板支撑架搭设方案十 模板支撑架搭设方案十一 梁截面：800mm×750mm、800mm×1600mm。 梁截面：200mm×2350mm。 梁截面：200mm×450mm、200mm×600mm。 400mm（350mm、250mm）厚楼板。 120mm厚楼板。 梁截面：500mm×1500mm。 模板支撑架搭设方案一：截面尺寸450mm×1000mm的钢筋混凝土梁模板支撑架

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搭设方案

（1）梁侧模板采用15mm厚木胶合板模板。梁侧模板外侧内横楞采用50mm×70mm木枋，最底部一道横楞与梁底模齐平，沿梁截面向上竖向间距200mm，外竖楞采用Ф48.3×3.6mm双钢管，水平间距400mm，外竖楞外侧采用M14对拉螺栓对拉，对拉螺栓水平间距400mm，竖向间距400mm。

（2）梁底模板外侧沿梁长方向内楞采用50mm×70mm木枋，其中梁底两侧采用木枋固定梁侧模与底模，间距225mm，垂直梁方向外横楞采用Ф48.3×3.6mm双钢管，间距800mm。梁侧底部采用步步紧进行固定，防止底部漏浆。

（3）梁下模板支撑架立杆采用Ф48.3×3.6mm钢管，在垂直梁方向每道支架设四根立杆，梁底两根立杆，立杆间距均为300mm。顺梁方向支撑架间距为800mm。

模板支撑架搭设方案二：截面尺寸500mm×1200mm钢筋混凝土梁模板支撑架搭设方案

（1）梁侧模板采用15mm厚木胶合板模板。梁侧模板外侧内横楞采用50mm×70mm木枋，最底部一道横楞与梁底模齐平，沿梁截面向上竖向间距200mm，外竖楞采用Ф48.3×3.6mm双钢管，水平间距400mm，外竖楞外侧采用M14对拉螺栓对拉，对拉螺栓水平间距400mm，竖向间距400mm。

（2）梁底模板外侧沿梁长方向内楞采用50mm×70mm木枋，其中梁底两侧采用木枋固定梁侧模与底模，间距250mm，垂直梁方向外横楞采用Ф48.3×3.6mm双钢管，间距800mm。梁侧底部采用步步紧进行固定，防止底部漏浆。

（3）梁下模板支撑架立杆采用Ф48.3×3.6mm钢管，在垂直梁方向每道支架设四根立杆，梁底两根立杆，立杆间距均为400mm。顺梁方向支撑架间距为800mm。

模板支撑架搭设方案三：截面尺寸400mm×2100mm的钢筋混凝土梁模板支撑架搭设方案

（1）梁侧模板采用15mm厚木胶合板模板。梁侧模板外侧内横楞采用50mm×70mm木枋，最底部一道横楞与梁底模齐平，沿梁截面向上竖向间距200mm，外竖楞采用Ф48.3×3.6mm双钢管，水平间距400mm，外竖楞外侧采用M14对拉螺栓对拉，对拉螺栓水平间距400mm，竖向间距400mm。

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（2）梁底模板外侧沿梁长方向内楞采用50mm×70mm木枋，其中梁底两侧采用木枋固定梁侧模与底模，间距200mm，垂直梁方向外横楞采用Ф48.3×3.6mm双钢管，间距300mm。梁侧底部采用步步紧进行固定，防止底部漏浆。

（3）梁下模板支撑架立杆采用Ф48.3×3.6mm钢管，在垂直梁方向每道支架设四根立杆，梁底两根立杆，立杆间距均为300mm。顺梁方向支撑架间距为400mm。

模板支撑架搭设方案四：截面尺寸550mm×1800mm的钢筋混凝土梁模板支撑架搭设方案

（1）梁侧模板采用15mm厚木胶合板模板。梁侧模板外侧内横楞采用50mm×70mm木枋，最底部一道横楞与梁底模齐平，沿梁截面向上竖向间距200mm，外竖楞采用Ф48.3×3.6mm双钢管，水平间距400mm，外竖楞外侧采用M14对拉螺栓对拉，对拉螺栓水平间距400mm，竖向间距400mm。

（2）梁底模板外侧沿梁长方向内楞采用50mm×70mm木枋，其中梁底两侧采用木枋固定梁侧模与底模，间距200mm，垂直梁方向外横楞采用Ф48.3×3.6mm双钢管，间距400mm。梁侧底部采用步步紧进行固定，防止底部漏浆。

（3）梁下模板支撑架立杆采用Ф48.3×3.6mm钢管，在垂直梁方向每道支架设四根立杆，梁底两根立杆，立杆间距均为400mm。顺梁方向支撑架间距为400mm。

模板支撑架搭设方案五：截面尺寸400mm×1200mm钢筋混凝土梁模板支撑架搭设方案

（1）梁侧模板采用15mm厚木胶合板模板。梁侧模板外侧内横楞采用50mm×70mm木枋，最底部一道横楞与梁底模齐平，沿梁截面向上竖向间距200mm，外竖楞采用Ф48.3×3.6mm双钢管，水平间距500mm，外竖楞外侧采用M14对拉螺栓对拉，对拉螺栓水平间距500mm，竖向间距400mm。

（2）梁底模板外侧沿梁长方向内楞采用50mm×70mm木枋，其中梁底两侧采用木枋固定梁侧模与底模，间距200mm，垂直梁方向外横楞采用Ф48.3×3.6mm双钢管，间距500mm。梁侧底部采用步步紧进行固定，防止底部漏浆。

（3）梁下模板支撑架立杆采用Ф48.3×3.6mm钢管，在垂直梁方向每道支架设四根立杆，梁底两根立杆，立杆间距均为300mm。顺梁方向支撑架间距为

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500mm。

模板支撑架搭设方案六：截面尺寸800mm×1600mm钢筋混凝土梁模板支撑架搭设方案

（1）梁侧、梁底均采用15mm厚木胶合板模板。梁侧模板外侧内横楞采用50mm×70mm木枋，最底部一道横楞与梁底模齐平，沿梁截面向上竖向间距200mm，外竖楞采用Ф48.3×3.6mm双钢管，水平间距500mm，外竖楞外侧采用M14对拉螺栓对拉，对拉螺栓水平间距500mm，竖向间距400mm。

（2）梁底模板外侧沿梁长方向内楞采用50mm×70mm木枋，其中梁底两侧采用木枋固定梁侧模与底模，间距200mm，垂直梁方向外横楞采用Ф48.3×3.6mm双钢管，间距500mm。梁侧底部采用步步紧进行固定，防止底部漏浆。

（3）梁下模板支撑架采用Ф48.3×3.6mm钢管，在垂直梁方向每道支架设五根立杆，梁底三根立杆，梁侧各一根，立杆间距均为400mm。顺梁方向支撑架间距为500mm。

模板支撑架搭设方案七：截面尺寸200mm×2350mm钢筋混凝土梁模板支撑架搭设方案

（1）梁侧、梁底均采用15mm厚木胶合板模板。梁侧模板外侧内横楞采用50mm×70mm木枋，最底部一道横楞与梁底模齐平，沿梁截面向上竖向间距200mm，外竖楞采用Ф48.3×3.6mm双钢管，水平间距500mm，外竖楞外侧采用M14对拉螺栓对拉，对拉螺栓水平间距500mm，竖向间距400mm。

（2）梁底模板外侧沿梁长方向内楞采用50mm×70mm木枋，其中梁底两侧采用木枋固定梁侧模与底模，间距200mm，垂直梁方向外横楞采用Ф48.3×3.6mm双钢管，间距500mm。梁侧底部采用步步紧进行固定，防止底部漏浆。

（3）梁下模板支撑架采用Ф48.3×3.6mm钢管，在垂直梁方向每道支架设三根立杆，梁底1根立杆，梁两侧各一根，立杆间距均为300mm。顺梁方向支撑架间距为500mm。

模板支撑架搭设方案八：截面尺寸200mm×600mm钢筋混凝土梁模板支撑架搭设方案

（1）梁侧、梁底均采用15mm厚木胶合板模板。梁侧模板外侧内横楞采用50mm×70mm木枋，最底部一道横楞与梁底模齐平，沿梁截面向上竖向间距200mm，

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外竖楞采用Ф48.3×3.6mm双钢管，水平间距500mm，外竖楞外侧采用M14对拉螺栓对拉，对拉螺栓水平间距500mm，竖向间距400mm。

（2）梁底模板外侧沿梁长方向内楞采用50mm×70mm木枋，其中梁底两侧采用木枋固定梁侧模与底模，间距200mm，垂直梁方向外横楞采用Ф48.3×3.6mm双钢管，间距500mm。梁侧底部采用步步紧进行固定，防止底部漏浆。

（3）梁下模板支撑架采用Ф48.3×3.6mm钢管，在垂直梁方向每道支架设三根立杆，梁底1根立杆，梁两侧各一根，立杆间距均为300mm。顺梁方向支撑架间距为500mm。

模板支撑架搭设方案九：厚度400mm（350mm、250mm）的楼板模板支撑架搭设方案

板底均采用15mm厚木胶合板模板，模板内楞采用50mm×70mm木枋布置，间距为200mm，模板外楞采用Ф48.3×3.6mm双钢管，立杆采用Ф48.3×3.6mm的钢管，纵横向立杆间距为800mm。

模板支撑架搭设方案十：厚度120mm厚楼板模板支撑架搭设方案

板底均采用15mm厚木胶合板模板，模板内楞采用50mm×70mm木枋布置，间距为200mm，模板外楞采用Ф48.3×3.6mm双钢管，立杆采用Ф48.3×3.6mm的钢管，纵横向立杆间距为1000mm。

模板支撑架搭设方案十一：截面尺寸500mm×1500mm钢筋混凝土梁模板支撑架搭设方案

（1）梁侧、梁底均采用15mm厚木胶合板模板。梁侧模板外侧内横楞采用50mm×70mm木枋，最底部一道横楞与梁底模齐平，沿梁截面向上竖向间距200mm，外竖楞采用Ф48.3×3.6mm双钢管，水平间距500mm，外竖楞外侧采用M14对拉螺栓对拉，对拉螺栓水平间距500mm，竖向间距400mm。

（2）梁底模板外侧沿梁长方向内楞采用50mm×70mm木枋，其中梁底两侧采用木枋固定梁侧模与底模，间距250mm，垂直梁方向外横楞采用Ф48.3×3.6mm双钢管，间距500mm。梁侧底部采用步步紧进行固定，防止底部漏浆。

（3）梁下模板支撑架采用Ф48.3×3.6mm钢管，在垂直梁方向每道支架设四根立杆，梁底两根立杆，梁两侧各一根，立杆间距均为400mm。顺梁方向支撑架间距为500mm。

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4.1.4.2 其它构造要求

（1）立杆顶部应该设置可调“U”型顶托，将外楞钢管顶紧。

（2）楼板支撑架水平杆步高1500mm，距地200mm处设纵、横扫地杆一道。 （3）设置水平和垂直剪刀撑，水平剪刀撑设置：扫地杆处设置一道，扫天杆处一道，水平剪刀撑竖向方向每间隔不超过6m设置一道。竖向剪刀撑：竖向剪刀撑纵横向每间隔不超过6m设置一道，剪刀撑底部均落地。

（4）所有立杆不得直接撑于地面或楼面上，钢管底部设置垫板。 （5）板下所有立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度为0.4m（计算按0.5m考虑）。

（6）架体搭设于地面部分立杆底部的持力层为回填土，回填土要进行压实，压实系数达到0.9以上。在架体搭设前需在地面浇筑100mm层C30混凝土垫层，承载力不得低于100Kpa。立杆底部增加C字型槽钢，槽钢下铺设木垫板，以保证地面承载力。

（7）框架柱分两到三次浇筑，梁板支撑架与第一次浇筑完成的框架柱进行刚性连接，可采用钢管与扣件进行扣接。。

（8）1#楼主楼和裙楼的挑檐部分的支撑架体要与内部已浇筑完成的结构（如柱子等）进行抱结措施以增加其架体稳定性，抱结自下而上每一步距进行抱结，抱结图示见图纸。

4.2 施工顺序安排

筏板基础施工完毕后进行地下车库部分施工，车库柱梁板一起施工浇筑。考虑到施工方便的因素，地下车库坡道待上部车库出入口处上部顶部楼板施工完毕，支撑架体拆除后再进行坡道施工。地上主体部分待地下车库施工完毕后进行施工。

4.3 施工工艺及构造要求

4.3.1模板及支撑架体施工工艺

⑴.工艺流程

测量放线，定位立杆位置→架体搭设→架体施工中间检查→架体验收 ⑵.模板安装准备工作

①.由测量组放出模板及预留洞的位置线；

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②.混凝土接头在支模前应凿毛并清理干净；

③.按审批施工方案搭设支撑架；（立杆按平面布置图布置） ④.由工程师或工长进行质量和安全技术交底； ⑶.模板安装要点

①.模板安装应先安装底模，待钢筋绑扎完后再封侧模；

②.保证拼缝严密，在混凝土浇筑过程中派专人看护模板，随时检查模板的支撑情况。

⑷.模板支撑体系构造要求

序号 1 构造或部位 架体总体要求 构造要求 对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。 1、立杆间距 梁和板的立杆，其纵横向间距应相等或成倍数，以满足支撑系统 的稳定性。 2、立杆垂直度 立杆是排架支撑系统中最重要的受力杆件之一，其垂直度直接影 响到架体的承载能力，立杆应选择顺直的钢管，保持垂直度，减少偏 心距；在安装过程中要纵横两个方向进行检查和调整，通过测量立杆 间距、立杆与建筑物间的距离，及时纠偏。 3、立杆构造 ⑴接长要求：立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，对接扣件应符合下列规定： ①立杆接长时，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节 点的距离不宜大于步距的1/3。 ②严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。 ⑵可调托座使用 立杆底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与双钢 管楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧；可调托座与钢管交接处应设置横 向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm，伸出钢管顶部 不得大于200mm。螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm。 模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件 固定在距底座上皮不大于200mm 处的立杆上，横向扫地杆亦应采用 直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一 高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高 低差不应大于1m。 1、高支撑架步距为1.5m。每步的纵、横向水平杆应双向拉通。 2 立杆 3 扫地杆 4 水平杆 。 30

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2、搭设要求：水平杆接长应采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同 步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm； 各 接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3； 3、主节点处水平杆设置：主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。 剪刀撑包括两个垂直方向和水平方向三部分组成，要求根据工程 结构情况具体说明设置数量。 1、设置数量，模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑： a、模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道 纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置，并优先设置于主梁之下。 b、板底沿梁跨方向在梁两端及中间设置竖向剪刀撑。 2、剪刀撑的构造应符合下列规定： a、每道剪刀撑宽度不应小于4跨，剪刀撑斜杆与 地面倾角宜在45°~60°之间。倾角为45°时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60°时，则不应超过5根； b、剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；剪刀撑斜杆件的接长区域，应 等间距设置3个旋转扣件进行搭接，搭接长度应大于1米，端部搭接扣 件距离杆件端头的距离应大于100mm，不得采用对接扣件。 c、剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端 或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm； 1、旋转扣件：采用旋转扣件搭接接长时，能够传递轴向的拉和压应力，可适用 于立杆、横杆和剪刀撑等杆件的接长。搭接长度应大于1米，用于搭 接的旋转扣件应不少于2个，当内力计算节点为 2 个十字扣件时，搭接区应为3个旋转扣件，且钢管端部应伸出旋转扣件不小于100mm； 2、十字扣件：用十字扣接长立件时，两根待接长的钢管应平行设置、紧靠布置，应各自连续扣住上下两根与之相垂直的水平钢管上，搭接长度应不少于一步架，钢管端部距十字扣件距离应大于100mm。 墙与板混凝土分二次浇筑，模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件进行可靠连接。 5 剪刀撑 6 扣件 7 周边拉结 4.3.2屋面混凝土施工工艺

坡屋面混凝土应分层分段施工，在每层中先浇筑柱，再浇筑粱、板。浇筑一排柱的顺序应从两端同时开始，向中间推进，以免因浇筑混凝土后由于模板吸水膨胀，断面增大而产生横向推力，最后使柱发生弯曲变形。

柱子应分段浇筑，分段次数按结构实际高度确定，每次浇筑高度不应超过5

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米，分层浇筑施工开始浇筑上一层柱时，底部应先填以一层5—10cm厚水泥砂浆，其成分与浇筑混凝土内砂浆成分相同，以免底部产生蜂窝现象。

屋面柱子浇筑示意图

本工程1#楼及其裙楼屋面板的屋面坡度较大，混凝土坍落度不宜过小，也不宜过大。塌落度偏大，混凝土不易成型，稍一振捣即发生流淌，无法控制浇筑厚度；塌落度偏小，虽然易于成型，混凝土铺设困难，振捣不能充分密实，容易造成蜂窝、麻面，造成质量缺陷。因此本工程混凝土浇筑前要对塌落度进行严格控制，选取合适的塌落度的混凝土进行浇筑。

坡屋面混凝土浇筑分三段进行，施工段与施工段之间的施工缝处加设止水带。浇筑方向由下至上、由屋檐至屋脊，沿屋面以屋脊为分界线，两面同时对称进行。

屋面混凝土浇筑方向示意图

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屋面混凝土浇筑示意图（1-1剖面）

4.4 模板支撑体系检查验收 4.4.1 验收程序

模板支撑体系的验收高大模板支架投入使用前，由项目部组织验收。项目经理、项目技术负责人和施工企业的相关部门人员验收合格后再向监理和业主进行报验。验收合格后方可投入使用。具体程序如下：安全技术交底→班组自检、互检→专业工长过程控制→项目部检查、指导→技术、安全部门联合验收→监理验收确认→进行下道工序。

4.4.2 验收内容

⑴.检查模板和支架的布置和施工顺序是否符合施工设计和安全措施的规定， 如确认构件截面尺寸和施工荷载值，核实支撑系统、剪刀撑的布置方式，尺量立杆间距、横杆步距，检查节点措施。

⑵.各种连接件、支承件的规格、质量和紧固情况；关键部位的紧固螺栓、支 承扣件应使用扭矩扳手或其他专用工具检查。

⑶.支承着力点和模板的整体稳定性。

⑷.标高、轴线位置、全高垂直度偏差、起拱拱度、表面平整度、板块拼缝、 预埋件和预留孔洞等。

⑸.安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，其扭矩必须达到65N·m，不得破坏。抽样方法应按随机分布原则进行。

4.4.3 验收记录

模板支撑体系验收合格后按相关规定填写验收记录表，验收人应在验收记录表上签字，最后由项目资料员进行归档。

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5 施工安全保证措施 5.1 组织保障措施

本方案施工部署将依据工程设计特点、施工条件和施工难点，充分考虑公司的资源优势条件和质量保证体系，在机械设备、劳动力、材料的组织、技术工作等方面做好充分准备，有针对性地进行施工部署，慎重选择合适施工方案，力求方案的合理性、可行性和具体化，以确保有序、优质、安全、高效地组织生产，达到预期目标。为组织实施好本工程高支模施工，项目部成立高支模专项施工管理小组。

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5.1.1 组织机构

企业管理由总经理、总工程师、施工质检处、市场处、财务处等主要部门组成企业管理 5.1.2 人员分工职责

⑴.项目经理：全面负责高支模施工任务，组织、检查各专业组的工作，制定规章制度，明确有关人员的职责，是高支模施工安全责任人；

⑵.技术负责人：负责编制专项施工方案和进行技术交底工作，在施工过程中进行技术指导，对高支模施工技术工作全面负责；

⑶.生产经理：负责按施工方案的要求进行高支模现场施工，编制模板工程

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项目经理 安全负责人 项目副经理 技术负责人 总包现场管理部施工员质检员材料员技术员安全员劳管员机管员预算员 资料员 土石方施工队 支护施工队 混模板 模钢筋施工队 现场施工作业施工队 砌砌体施工队 防混凝土施工队 装装饰施工队 采采暖施工队 给给排水施工队 包 强强电施工队 弱弱电施工队 。

施工生产安排计划，对人员、机具、材料进行合理的调配和安排、检查现场各专业组现场工作，对方案实施全面负责；

⑷.质量员：按方案要求及有关质量安全技术要求对现场各项工作进行质量 安全监控，负责对高支模施工进行质量安全日常检查、验收和评估，并对施工全过程进行质量监督。

⑸.材料员：按现场实施负责人的计划和方案要求及相关规范要求组织材料 进场和保证材料质量合格，对高支模各项材料供应负责；

⑹.测量组：按施工图进行施工测量放线；浇筑混凝土时按方案要求对高支模架进行观测，记录、报告；

⑺.机械工长：负责施工机械及设备的进场计划，对施工全过程中的机械设备进行监控，保证施工机械设备的正常运转；

⑻.劳务队：负责按施工方案及施工工长要求操作，负责组织好班前安全活 动，进行班组内部自检，对高支模质量安全承担直接施工责任。

5.2 质量保障措施 5.2.1 模板安装质量标准

5.2.1.1主控项目

⑴.安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，加设支架上、下支架的立柱应对准，并铺设垫板。

检查数量：全数检查。

检查方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。 ⑵.在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接搓处。 检查数量：全数检查。 检查方法：观察。 5.2.1.2 一般项目

⑴.模板安装应满足下列要求：

①.模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；

②.模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；

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③.浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净； 检查数量：全数检查。 检查方法：观察

⑵.对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当无设计具体要求时，起拱高度宜为1/1000-3/1000。

检查数量：在同一检验批内，对梁应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对板应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，板可按纵横轴线划分检查面，抽查10%，且不少于3面。

检查方法：水准仪或拉线、钢尺检查。

⑶.固定在模板上得预埋件、预留孔均不得遗漏，且应按照牢固，其偏差应符合规范规定。

检查数量：在同一检验批内对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对墙和板，应按按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查10%，且不少于3面。

检查方法：钢尺检查。

⑷.现浇结构模板安装的偏差应符合下表规定

项目 轴线位置 底模上表面标高 截面内部尺寸 层高垂直度 基础 柱、墙、梁 不大于5m 大于5m 允许偏差（mm） 5 ±5 +5、-10 +2、-5 6 8 2 3 检查方法 钢尺检查 钢尺检查 钢尺检查 钢尺检查 水准仪或掉线、钢尺检查 水准仪或掉线、钢尺检查 钢尺检查 2m靠尺和塞尺检查 相邻两板表面高低差 表面平整度

5.2.2 模板拆除质量标准

5.2.2.1 主控项目

⑴.底模及其支架拆除时混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，应符合下表规定。

检查数量：全数检查 检查方法：检查同条件养护试件强度试验报告。

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构件类型 构件跨度 ≤2 达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%） ≥50 ≥75 ≥100 ≥75 ≥100 ≥100 板 ＞2、≤8 ＞8 ≤8 ＞8 - 梁、拱、壳 悬臂结构 5.2.2.2 一般项目

⑴.侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。 检查数量：全数检查；检查方法：观察。

⑵.模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除时模板和支架宜分散堆放并及时清运。

检查数量：全数检查； 检查方法：观察。

5.2.3混凝土施工浇筑质量标准

⑴.混凝土浇筑采取先梁后板的顺序从跨中向两端对称浇筑分层厚度不大400mm，振动棒垂直插入，深度不大于600mm。

⑵.当混凝土强度达到1.2MPa后方可上人进行作业。结构外围脚手架处应设置围栏杆，且栏杆高度不应低于1.2m。

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5.2.4 模板工程质量控制程序

学习图纸和技术资料 模板选择 整平钢模板、清理模板 准备工作 模板涂刷隔离剂 混凝土工序交接 和钢筋、检查 底部标高、中心线、端面尺寸防线 技术人员书面交底 技术交底 操作人员参加交底 检查脚手架、脚手板 学习操作规程 和质量标准 与钢筋工工序交接 浇捣混凝土时留人看模（巡检） 支模 中间抽查 自检 质量评定

施工日记 资料汇总 模板工程质量控制程序图

清理现场、文明施工 自检记录 拆模 质量评定记录 注意保护棱角 按规范及方案设计 执行检验标准 不合格的处理 梁柱和板抽查

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5.3 安全技术措施 5.3.1 各参建方安全职责

5.3.1.1 建设单位安全职责

⑴.组织召开专项施工方案专家论证会； ⑵.监督检查监理、施工单位安全责任落实情况； ⑶.参与高支模支撑系统验收；

⑷.对不符合安全规范的要求监理单位督促整改，情节严重的可立即要求施工单位立即停工，不整改的可向建设管理部门报告。 5.3.1.2 监理单位安全职责

⑴.审核施工单位专项施工方案是否符合技术安全规范且能指导施工； ⑵.对高支模施工全过程进行监控，每一细节、每一部位严格把关； ⑶.每一步工序完成后进行验收；

⑷.发现不符合要求的立即下发整改通知，情节严重的立即要求施工单位停工并上报建设单位。 5.3.1.3 施工单位安全职责

⑴.编制安全、切实可行的专项施工方案，并履行方案审批制度； ⑵.进行安全技术交底；

⑶.严格按施工方案进行高支模施工；

⑷.落实“三检”制，保证每一步工序安全、合格； ⑸.采取措施解决和消除安全事故隐患；

⑹.各部门及岗位责任人要明确自己职责，切实履行安全生产责任制度。

5.3.2 模板施工安全技术准备

5.3.2.1技术准备

编制高支模专项施工方案，明确设计荷载、计算方法、节点构造和安全措施， 按照要求进行审批、报审；对项目管理人员和施工班组进行技术交底； 5.3.2.2安全准备

支模搭设前，项目安全总监必须对现场施工员及班组负责人进行二级安全交 底；由现场施工员及班组负责人（高支模直接责任人）组织操作工人进行认真、

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详细的三级安全交底，操作班组应熟悉方案设计及施工要求，并做好模板安装作业的分工准备，备齐操作所需的一切安全防护设施和器具。安全总监和安全员应监督安全交底实施情况。 5.3.2.3施工准备

⑴.模板的组拼：施工前应对模板和配件进行挑选、检测，不合格者应剔除，并应运至指定地点 堆放；已经检查合格的拼装后模板块，应按照要求堆码放，重叠放置时要在层间放 置垫木，模板与垫木上下齐平，底层模板离地保证10cm 以上距离。

⑵.模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，拼装好模板要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用部位是否完全一致。

⑶.模板的基准定位工作首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线，边线以及外侧控制线，施工前4线必须到位，以便于模板的安装和校正。立面钢筋绑扎完成后，在每层立面钢筋上部放出标高；立面拆模后，在每层立面上放出控制轴线和标高。

⑷.标高测量：利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。

5.3.3 模板安装安全技术要求

⑴.模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实，并加垫木。木锲要钉牢，并用横顺扫地杆和剪刀撑拉结牢固。

⑵.安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。 禁止利用拉杆、支撑攀登上下。

⑶.支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳定的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象，要及时加固和修理，防止塌模伤人。

⑷.在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。

⑸.二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具 或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。

⑹.安装柱、梁模板应设临时工作台，不得站在柱模上操作和在梁底模板上

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行走。

⑺.安装楼面模板遇有预留洞口底地方，应作临时封闭，以防误踏和坠物伤人。

⑻.安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板、钢模 板等，应拿起堆放稳妥，以防事故发生。

⑼.切割木模板的园盘锯必须设置防护罩，负责切割作业的人员应严格遵守操 作规程，对于长宽木板的切割必须要有两人配合方可操作，操作中还应注意防尘。

⑽.对切割余下的边角余料应堆放整齐，并做到长料长用，短料短用，节约用料。

⑾.遇到6级或6级以上强风时，严禁安装模板。

5.3.4 模板支撑搭设安全技术要求

⑴.应遵守高处作业安全技术规范有关规定。

⑵.架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中， 相互集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。

⑶.凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施 工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚手架时， 必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、大横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除，脚手板断裂、跷头等现象，应该及时的对其进行加固处理。

⑷.立杆应间隔交叉有同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳。

⑸.所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用。 ⑹.模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。 ⑺.施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。

⑻.高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分 应加强防护。

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⑼.模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。

⑽.不准架设探头板及未固定的杆。

⑾.模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。

⑿.安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。

5.3.5 模板拆除安全技术措施

高支模板拆除要求

（1）模板的拆除依据拆模试块试压强度报告，混凝土强度达到100%后方可拆除，并由项目经理签发拆除申请经监理审批才可进行。

（2）拆除采取先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模板，后拆承重的模板，自上而下的原则进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒，完工前不得留下松动和悬挂的模板。

（3）模板、钢管支撑拆除后须清理表面灰浆、污垢，拔除板上钉子，以防伤人并维修整理，分类存放，注意养护，防止变形开裂，以提高模板、支架的周转率。

（4）拆除模板时，不可用力过猛，须注意保护砼的同时减少模板的损耗。 （5） 拆除模板必须经施工负责人批准，拆除模板的时间可按现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB5024）的有关规定，满足要求后方可拆除。 操作人员必须戴好安全帽。

（6）拆除模板前，应将下方一切预留洞口及建筑物周围用木板或安全网作防 护围蔽，防止模板、木枋坠落伤人。

（7）模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行，拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。设有附墙 连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除 后再拆除支架；多层建筑的模板支架拆除时，应保留拆除层上方不少于二层的模板支架，模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列规定：

①.严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；

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②.拆下的支撑、木档，要即时拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止“朝天钉” 伤人。

③.运至地面的钢管、扣件应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养，剔 除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。

5.4 施工应急救援预案 5.4.1 危险源预防及应急措施

该模板工程作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对施工起到保障安全和文明的作用。

1、危险源：作业人员在各个部位施工，有可能造成高处坠落、触电、模板坍塌，有可能造成机械伤害、物体打击。

2、可能造成的伤害：机械伤害、高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。

（一）、危险源预防措施 1、坍塌事故的安全技术预防措施

1）模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。

2）模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。

3）模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。

4）楼面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算。

5）安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。

6）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。

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2、高空坠落事故安全预防技术措施

1）高支模工程应按相关规定编制施工方案，经分公司技术负责人审批签字。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。

2）所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。

3）高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。

4）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。

5）项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。

6）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。

7）高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。

3、施工现场安全用电及触电事故预防措施 1）安全用电组织措施

（1）建立临时用电施工组织设计和安全用电技术措施的编制、审批制度，并建立相应的技术档案。

（2）建立技术交底制度，安全检测制度，电气维修制度、工程拆除制度、安全检查和评估制度、安全用电责任制并建立安全教育培训制度，强化安全用电领导体制，防止事故发生。

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2）安全用电技术规范

施工现场临时用电必须严格执行《施工现场临时用电安全技术规范》。 （1）施工现场安装、维修或拆除临时用电等作业，必须由电工完成。施工现场应按工程难易程度和技术复杂情况配备电工。

（2）手持电动工具必须设触（漏）电保护器。 （3）夜间施工，必须保证足够的照明设施。

（4）照明灯具必须悬挂在干燥、安全、可靠处，严禁随意设置。 （5）在建工程不得在高、低压线路下方施工。外高、低压线路下方，也不得搭设作业棚、建造生活设施或堆放构件、材料及其他杂物等。

4、机械伤害安全预防措施

1）项目部安全员与不定时对工人进行教育，在机械使用前必须对工人进行技术交底和安全交底，发现有人违反操作规程时应及时阻止。

2）在机械使用之前应对机械进行试运转，正常后方可进行作业施工。 3）切割小块的模板时应采取有效的保护措施。 5、物体打击安全预防措施

1）模板安装与拆除。模板的安装和拆除应按照施工方案进行作业。2m以上高处作业应有可靠的立足点，不要在模板垂直下方作业，拆除时不准留有悬空的模板，防止掉下砸伤人。

2）避免交叉作业。施工计划安排时，尽量避免或减少同一垂直线内的立体交叉作业。无法避免交叉作业时，必须设置能阻挡上面坠落物体的隔离层，否则不准施工。

3）外墙外架上的操作人员要把工具材料放置稳固，搬移竹板时下方应设警戒区并有专人监护，预防料具掉下砸伤人。

6、火灾安全预防措施

1）设置抽烟室，工人不得随意乱扔烟头。

2）切割模板产生的锯末、随模板因及时清理，防止焊接的火花键入引起火灾。

3）现场设置足够的灭火器。 4）水管应随楼层设置，便于取水。

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7、脚手架安装防雷装置

防雷装置的冲击接地电阻值控制在4欧姆内；脚手架立杆顶端做避雷针，可用直径25~32mm、壁厚不小于3mm的镀锌钢管或直径12mm的镀锌钢筋制作，与脚手架立杆顶端焊接，高度不小于1米；将脚手架所有最上层的大横杆全部接通，形成避雷网络。

接地板用不小于Φ20的圆钢，水平接地板可用厚度不小于4mm，宽25~40mm的角钢制作。接地板的设置，可按脚手架长度每25米（或小于50米）设置一个，接地板埋入地下的最高点应深入地下不小于500mm。

接地线可采用直径不小于8mm的圆钢或厚度不小于4mm的扁钢，接地线的连接应保证接触可靠，在脚手架的下部连接时，应用两道螺栓卡箍，并加设弹簧垫圈，以防松动。保证接触面不小于10cm2，连接时将接触面的油漆及氧化层清除，使其露出金属光泽，并涂以中性凡士林，接地线与接地板的连接应用焊接，焊缝长度应大于接地线直径的6倍或扁钢宽度的2倍。

接地装置完成后，要用电阻表测定电阻是否符合要求。接地板的位置，应选择人们不易走到的地方，以避免和减少跨步电压的危害和防止接地线遭机械损伤，同时应注意与其它金属物或电缆之间保持一定距离（一般不小于3米），以免发生击穿危害，在施工期间遇有暴雨时，脚手架上的操作人员应立即撤离到安全地方。

（二）、危险源应急措施

抢救疏散组迅速对事故现场是否存在二次危险源进行确认、防止事故蔓延扩大。若事故现场存在有再次发生事故的危险源时，在采取可能的应急措施后，立即抢救疏散被困现场人员，立即组织施救。

1、模板坍塌

１）当事故发生时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。 ２）当发生模板坍塌事故时，应立即组织人员进行及时抢救，防止事态扩大，在有伤亡的情况下，控制好事故现场。

３）按项目部提供的急救联系电话，迅速电话联系医院，及时对伤员进行有效抢救。（尽量说明伤亡人数、情况、事故地点、联系电话等，并派人到路口接应）

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2、高处坠落

1）发现事故发生的人员立即大声呼喊，并及时电话联系应急救援小组组长。 2）仔细观察伤员的伤势情况，并尽可能了解伤员落地的身体部位和着地部位的具体情况。

3）如果好似头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等情况，很可能是头部严重损伤，应及时迅速送往医院进行抢救；如果发现伤者是鼻子或者是耳朵有血液流出，千万不能堵住血液，以免造成头部内压增高或者诱发细菌感染，危及伤员的生命安全。

4）如果伤员腰、腿、肩部等先着地，则很可能是伤员已经骨折，这时不能随意翻动伤员，否则，会加重伤员的伤势。

3、触电

发生触电事故时，马上断掉电源，组织人员将人员施救。如果事故离电源开关较近，应立即切断电源开关；如果事故离电源开关太远，不即立即断开，救护人员可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具，拉开触电者或挑开电源线使之脱离电源；如果触电者因抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳等工具切断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插入触电者身下，以隔断电流。触电者脱离电源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬运中也要注意触电者的变化，按伤势轻重采取不同的救护方法：

如触电者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时间较长，则应让他静卧，保持安静，在旁看护，并召请医生。如触电者已失去知觉，但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适地静卧解开衣服，让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热。如天冷还要注意保温。同时，迅速请医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛现象，则应立即进行人工氧合——即用人工的方法，以起到恢复心脏跳动和人工呼吸互相配合的作用。如触电者呼吸、脉搏、心脏均已停止，也不能认为已经死亡必须立即进行人工氧合，进行紧急救护。同时迅速请医务人员进行抢救，通过使用紧急处理用备用车辆，马上送往就近医院。

4、机械伤害

发生机械伤害事故时，现场人员首先大声呼喊，通知现场安全员，由安全员组织人员进行现场的包扎、止血等措施。重伤人员由预先成立的应急小组负责抢

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救工作，门卫在大门前迎接来救救护车辆，有程序的处理事故。

5、物体打击

1)、物体打击伤害时，应尽快将伤员转移至安全地方进行包扎、止血等，应急以后及时送往医院进行进一步的治疗。

2）、立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。

3）、包扎应以保护伤口、减少污染、压迫止血、固定骨折和减少伤员痛楚为主。

4）、伤。则在工地进行简单处理后，马上送医院做进一步的检查，若为重伤，则应迅速送往医院进行抢救。

6、火灾

当发生火情时，应立即断电，找到水源，并组织各部门人员用灭火器材等进行灭火。如果是由于电路失火，必须先切断电源，严禁使用水或液体灭火器灭火以防触电事故发生。

火灾发生时，为防止有人被困，发生窒息伤害，应准备部分毛巾，湿润后蒙在口、鼻上，抢救被困人员时，为其准备同样毛巾，以备应急时使用，防止有毒有害气体吸入肺中，造成窒息伤害。被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救，如用净水冲洗一下被烧部位，将污物冲净。再用干净纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。

5.4.2 高支模施工中易发生的重大事故

A：倾覆事故 B：高空坠落事故 5.4.3 应急准备和响应组织准备

⑴.目的：为了保护本企业从业人员在经营活动中的身体健康和生命安全，保证本企业在出现生产安全事故时，能够及时进行应急救援，从而最大限度地降低 生产安全事故给本企业及本企业员工所造成的损失，成立公司生产安全事故应急 救援小组。

⑵.适用范围：适用于所在公司内部实行生产经营活动的部门及个人。 ⑶.施工现场生产安全应急救援小组

负责人姓名 工作职责 项目经理：陈二平 主持施工现场全面工作 技术负责人：蒋仲负责负责组织应急救援伟 协调指挥工作 。

49

备注 组长 副组长 。

安全员：卢建强、温锦明、余庭忠 负责应急救援实施工作 施工员：顾晨阳、芮烨豪、王亚飞、 质检员：林旭东、刘德伟 参与应急救援实施工作 材料员：张椿

⑷.生产安全事故应急救援程序

组员 组员 A、如发生产安全事故立即上报，具体上报程序如下：现场第一发现人→现场值班人员→现场应急救援小组组长→公司值班人员→公司生产安全事故应急救援小组→向上级部门报告。

B、生产安全事故发生后，应急救援组织立即启动如下应急救援程序：现场发现人向现场值班人员报告→现场值班人员控制事态保护现场组织抢救，疏导人员→现场应急救援小组组长组织组员进行现场急救，组织车辆保证道路畅通，送往最佳医院→公司值班人员了解事故及伤亡人员情况→公司生产安全应急救援小组了解事故及伤亡人员各简况及采取的措施，成立生产安全事故临时指挥小组，进行善后处理事故调查，预防事故发生措施的落实，并上报上级部门。

⑸.应急救援小组职责

①.组织检查各施工现场及其它生产部门的安全隐患，落实各项安全生产责任制，贯彻执行各项安全防范措施及各种安全管理制度。

②.进行教育培训，使小组成员掌握应急救援的基本常识，同时具备安全生产 管理相应的素质水平，小组成员定期对职工进行安全生产教育，提高职工安全生 产技能和安全生产素质。

③.制定生产安全应急救援预案，制定安全技术措施并组织实施，确定企业和 现场的安全防范和应急救援重点，有针对性的进行检查、验收、监控和危险预测。

5.4.4 施工现场的应急处理设备和设施管理

⑴.应急电话的安装要求

工地已安装电话。在室外附近张贴119电话的安全提示标志，办公室内应张贴常用紧急急用查询电话和工地主要负责人和上级单位的联络电话，以便在节假

。

50

。

日、夜间等情况下使用。

⑵.电话报救须知

首选医院：莱芜人民医院雪野分院 火警：119 医疗急救：120匪警：110 5.4.5应急准备和响应

5.4.5.1倾覆事故应急准备与响应预案 （一）、应急准备

⑴.组织机构及职责

①.项目部倾覆事故应急准备和响应领导小组 组长：项目经理

组员：生产负责人、安全员、土建工长、水暖工长、电气工长、技术员，质检员、架子工长、外包队管理人员、后勤人员

②.倾覆事故应急处置领导小组负责对项目突发倾覆事故的应急处理。 ⑵.培训和演练

①.项目部安全员负责主持、组织全机关每年进行一次按倾覆事故“应急响应 的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。

②.施工管理部负责对相关人员每年进行一次培训。 ⑶.应急物资的准备、维护、保养

①.应急物资的准备：简易单架、跌打损伤药品、包扎纱布。 ②.各种应急物资要配备齐全并加强日常管理。 ⑷.预防措施

①.为防止事故发生，支模架的安装必须由具备资质的专业队伍安装，安装完毕后经验收合格后方可投入使用。

②.支模架支搭必须先编好搭设方案，经有关技术人员审批后遵照执行。 ③.所有架子工必须持证上岗，工作时佩带好个人防护用品，支搭支模架严格 按方案施工，做好架体拉接点拉牢工作，防止架体倒塌。

④.所有架体平台架设好后，需经验收各方签字后，方可投入使用。 （二）、应急响应

⑴.如果有倾覆事故发生，首先旁观者应在现场高呼，提醒现场有关人员立即 通知现场负责人，由安全员负责拨打应急救护电话“120”，通知有关部门和

。 51

。

附近医院，到现场救护，现场总指挥由项目经理担当，负责全面组织协调工作，生产负责人亲自带领有关工长及外包队负责人，分别对事故现场进行抢救，如有重伤人员由土建工长负责送外救护，电气工长先切断相关电源，防止发生触电事故，门卫值勤人员在大门口迎接救护车辆及人员。

⑵.工长等人员协助生产负责人清理现场，抬运物品，及时抢救被砸人员或被压人员，最大限度的减少重伤程度，如有轻伤人员可采取简易现场救护工作，如包扎、止血等措施，以免造成重大伤亡事故。

⑶.应急小组应按小组预先分工，各负其责，架子工长应组织所有架子工， 立即拆除相关脚手架，外包队人员应协助清理有关材料，保证现场道路畅通，方便救护车辆出入，以最快的速度抢救伤员，将伤亡事故降到最低。

⑷.事故后处理工作

①.查明事故原因事故责任人。

②.写出书面报告，包括事故发生时间、地点、受伤害人姓名、性别、年龄、 工种、受伤部位、受伤程度。

③.制订或修改有关措施，防止此类事故发生。 ④.组织所有人进行事故教育。

⑤.向全体人员宣读事故结果及对责任人处理意见。 5.4.5.2 高空坠落事故应急准备和响应预案 （一）、应急准备

⑴组织机构及职责

①.项目部高处坠落事故应急准备和响应领导小组 组长：项目经理

组员：生产负责人安全员 各专业工长 技术员 质检员 值勤人员 ②.高处坠落事故应急处置领导小组负责对项目突发高处坠落事故的应急处理。

⑵.培训和演练

①.项目部安全员负责主持、组织全机关每年进行一次按高处坠落事故“应急 响应”的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。

②.施工管理部负责对相关人员每年进行一次培训。

。

52

。

⑶.应急物资的准备、维护、保养

①.应急物资的准备：简易单架、跌达损伤药品、包扎纱布。 ②.各种应急物资要配备齐全并加强日常管理。 ⑷.防坠落措施

①.支模架架体材质必须符合国家标准。

②.高空作业人员必须持证上岗，经过现场培训、交底、安装人员必须系安全 带，交底时按方案要求结合施工现场作业条件和队伍情况做详细交底，并确定指 挥人员，在施工时按作业环境做好防滑、防坠落事故发生。发现隐患要立即整改 要建立登记、整改检查，定人、定措施，定完成日期，在隐患没有消除前必须采 取可靠的防护措施，如有危及人身安全的紧急险情，应立即停止作业 （二）、应急响应

⑴.一旦发生高空坠落事故由安全员组织抢救伤员，项目经理打电话 “120” 给急救叫中心，由土建工长保护好现场防止事态扩大。其他义务小组人员协助安 全员做好现场救护工作，水、电工长协助送伤员外部救护工作，如有轻伤或休克 人员，现场安全员组织临时抢救、包扎止血或做人工呼吸或胸外心脏挤压，尽最 大努力抢救伤员，将伤亡事故控制到最小程度，损失降到最小。

⑵.处理程序

①.查明事故原因及责任人。

②.制定有效的防范措施，防止类似事故发生。 ③.对所有员工进行事故教育。 ④.宣布事故处理结果。 ⑤.以书面形式向上级报告。

5.5 安全文明施工与环保措施 5.5.1 安全文明施工措施

⑴.高支模搭设前，项目安全员必须对现场施工员及班组负责人进行二级安全 交底；由现场施工员及班组负责人（高支模直接责任人）组织操作工人进行认真、 详细的三级安全交底，安全主任和安全员应监督安全交底实施情况。

⑵.高支模搭设过程中，工人必须穿防滑鞋，挂安全带。支架用料必须符合要 求，搭设前要检查材质和规格，不能把未经整修的压弯、压扁、拉伤、裂缝

。

53

。

等零部件用上去。

⑶.高支撑模板及其支架系统在安装过程中，必须有防倾覆的临时固定措施。构件相对位置、几何尺寸、形状必须满足施工方案要求。

⑷.高支模施工现场应搭设工作梯、作业人员不得爬支模上下。 ⑸.高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护措施，上下应有隔离防 护措施。

⑹.模板上的物料不要集中堆放。高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关 人员不得进入支模底下并由安全员在现场监护。

⑺.高支撑模板系统严禁与外架、泵管等连接在一起，防止因外架、泵管受力的震动或变形引起模板支撑系统的变形、沉降等。

⑻.高支撑模板体系安装完毕，经规定三检程序（项目、公司、监理）检查、 验收合格后方可进行浇筑混凝土作业。

⑼.从事高支模搭设、拆除的作业人员必须持登高架设作业操作证。

5.5.2 环保施工措施

⑴.木作加工房应采取封闭措施，防止和减少锯末粉尘与噪声外扬； ⑵.圆盘锯等将发出大的噪声的施工机具应采取有关的消音措施，尽量避免 在夜间使用，使用时间不能违反济南市文明施工管理办法的有关规定。

⑶.对圆盘锯等施工机具发出的噪声应进行监测，并采取相应的措施（如增加隔音罩、错开施工时间）保证减弱影响。

⑷.对锯末等应作到工完场清，严禁出现因清理不到位引起周边环境的污染 和增加安全隐患。

⑸.废弃物尽量利用，不能利用的建筑废木料、木屑应在规定地点焚烧。 ⑹.为防止噪音影响周边，现场模板的安装和拆卸施工应尽可能安排在白天进 行，减少夜间施工照明消耗电能和对周边居民的影响。

⑺.作好与周边居民的沟通，作好温馨告示。 ⑻.严禁无故人为产生的高声喧哗等杂音。

5.6 监测措施 5.6.1 监测点布设

。

54

。

⑴.支架水平位移监测点的布设

水平位移监测点拟采用小反射棱镜或反射片标志，在支架立柱1.5-1.8米高处固定监测标志，并用红漆编号，布点位置见附图。

⑵.支架沉降监测点的布设

支架沉降点选择在截面积较大的大梁中部，且为汇交梁受力较大的位置，用短钢管横担垂直引下一长钢管，钢管上端固定，下端不落地不固定。再在钢管下端固定一端1米上得钢尺作为观测尺，沉降点位置详见附图。

⑶.变形预警

模板支撑垂直位移预警值取5mm，水平位移预警值取3mm。

5.6.2 监测具体措施

⑴.模板支撑体系在搭设时，扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。每班班组组织的自检数量按100%检查，项目部组织的随机抽查数量不少于50%，合格率不得低于90%，否则必须逐一整改，整改符合要求后方可继续搭设。

⑵.扣件螺栓拧紧扭力矩采用扭力扳手检查，抽查方法按随机分布原则进行； ⑶.混凝土浇筑前，向混凝土施工人员进行详细的技术交底。浇筑混凝土前只准用少量水洒水润湿模板，严禁用水管冲洗模板。

⑷.混凝土浇筑前，认真查验支撑及基础变形情况，并应通过模板及支架验收才能浇筑混凝土。

⑸.混凝土浇筑前，选择合适的天气，保证混凝土浇筑前三天和混凝土浇筑过程中无降雨。

⑹.在钢筋安装、混凝土浇筑施工期的监测监护方法和措施有：

①.用经纬仪、水平仪进行监测，监测用的经纬仪和水平仪必须检验合格。 ②.在监测过程中，模板和钢筋安装完成时各监测一次；混凝土浇筑过程中按 60min监测一次；混凝土浇筑完成后每2h监测一次；混凝土浇筑完成后监测时间：按48h内进行检测完成。

③.在钢筋安装、混凝土浇筑作业开始之后，当监测出来的偏差超出预警限值或发现安全问题时，应按项目技术负责人审定签字的技术措施或紧急情况下经 过项目技术负责人确认的技术措施进行处理，同时应将技术措施报公司备案；重

。

55

。

大问题的技术措施应报公司批准。

④.现场设置警戒区域，禁止非施工人员进入警戒区。警戒范围6m。 ⑤.安全问题发生时，由专职安全员组织安排施工人员撤离事故现场。 ⑥.禁止施工人员在钢筋安装、混凝土浇筑时进入支架中进行检查和维护工 作。

⑦.需要进入支架中进行检查工作时，必须停止钢筋安装、浇筑作业或在其 间歇时间内，并专人进行安全监护和当发现异常情况时应立即从预先设置好的安 全通道内紧急撤离。

⑻.支撑架的监控：混凝土浇筑施工过程中测量组负责对架体进行观测，每1小时进行一次，并及时上报测量结果到项目技术组。一旦发现架体出现变形及位移征兆，要立即通知上部施工人员停止施工，暂时撤离现场，并通报值班生产经理，待经处理确认安全后，再重新施工。

5.7.3 监测职责及分工

⑴.安装、检查验收阶段

安装过程施工责任人：陈二平 自检组织：各木工班组长 自检责任人：架子工工长 项目检查责任人：蒋仲伟 ⑵.混凝土浇注阶段

楼面浇注点监控责任人：卢建强

下面顶架监控责任人：温锦明、各木工班组长、高支模架搭设 班组长 应急指挥责任人：陈二平 ⑶.模板拆除阶段

拆除过程施工责任人：蒋仲伟 安全监控责任人：各木工班组长

6 季节性施工措施

6.1 节假日及特殊日施工措施

为降低节假日及特殊日给本次施工带来的影响，将采取相应的措施进行预防

表6.1-1 节假日及特殊日施工措施

。

56

。

序号 1 2 3 4 5 6 7 8 具体措施 合理安排施工工序，对特殊日禁止施工情况，及时调整施工安排，不能安排需要连续施工的内容。 节假日做好材料、物资机具的进场计划，防止农忙季节缺料。 节假日坚守工作岗位的施工人员，工资比平常正常施工的工资增加，并加发福利，以保证施工人员数量。 所有主要管理人员不得在节假日休息，管理人员要起到带头作用。 管理人员均按照国家规定发放节假日工资，对家庭困难的管理人员实行补助。 过节期间对职工家庭进行走访慰问，开展送温暖活动。 改善生活，做好后勤保障工作，使所有参加施工的人员无后顾之忧。 由工会和青年团共同组织，开展文体活动，丰富职工的业余生活。 6.2 雨期施工技术措施

根据莱芜市象资料，一般确定6月中旬至9月中旬为雨季施工阶段。根据施工的进度计划，本工程将经历2个月的雨期施工。需要进行雨季施工准备。 1、 组织准备

1) 成立以项目经理为第一责任人的领导小组。

2) 雨期施工主要以预防为主，采取防雨措施及加强排水手段，确保生产的正常进行。

3) 做好施工人员的雨期施工培训工作，组织相关人员进行施工现场的准备工作，并进行一次全面的施工现场的检查，包括检查脚手架、临时设施、临时用水管道，临时用电，机械设备等各项工作。

4) 加强雨期施工的信息反馈，对容易发生问题的要采取防范措施，设法排除隐患，同时合理的安排日常工作。 2、技术准备

1) 雨期施工方案编制

我单位将在进入雨期15日前，编制并审批完成本工程详细的雨期施工方案。 2) 技术交底

我单位将严格执行技术交底制度。将雨季各项技术要求，从管理人员到分包及工人进行层层分级技术交底。 3、现场准备

1）雨季来临之前，项目防汛领导小组应对现场的临时钢筋棚、木工棚、库房及办公室等房屋进行检查，检查是否存在漏雨、失稳、雷击等隐患，并且及时进行整改。雨季前要对避雷装置进行一次全面的检查。遇雷雨天禁止使用高大设备，以防雷击。

2）钢管、钢筋等易锈蚀的材料采取架空底部、覆盖措施，以免锈蚀严重，

。

57

。

脚手架立杆底脚必须设置垫木板，并加设扫地杆，同时保证排水良好，避免积水浸泡。所有人行马道设置防滑条。

3）雨季前要对避雷装置进行一次全面的检查。遇雷雨天禁止使用高大设备，以防雷击。露天使用的电气设备，有良好的防雨性能或有妥善的防雨措施。施工机具要统一规划放置，搭设必要的防雨棚，防雨罩。露天堆放的材料及设备要垫离地面一定的高度（约30cm以上），防潮设备要有阻燃防水油布覆盖，防止日晒雨淋。对特别怕潮湿的机电设备、材料要搬到干燥的室内保存或采取特别防护手段。在材料、设备等仓库及堆放场地周围要保持排水通畅。 4、雨期施工资源准备

雨期施工材料准备 序号 1 2 3 4 5 6 7 名称 水龙带 潜水泵 金属瓦楞铁 手电筒、应急灯 雨衣、雨鞋 绝缘手套 砂袋 单位 m 台 ㎡ 把 套 套 袋 数量 1000 12 200 280 500 60 1200 备注 防汛抽水 防汛抽水 小型机械防雨棚 电工专用 紧急封堵 5、 雨期施工措施

1）模板堆放区的地面进行混凝土硬化。模板底部垫好50mm×70mm方木，严禁模板直接与地面接触；

2）雨后墙体模板预检时，检查模内是否存有积水，如有积水应及时清除，如遇雨天合墙体模板，则在模板下口留设出水口，混凝土浇筑前封闭。

3）方木、模板露天堆放时，选择地势较高地方，下部用方木垫平码放整齐。如遇下雨，上面覆盖阻燃防水油布，防止雨淋受潮变形。

7 劳动力组织计划

序号 1 2 3 4 人员及工种 计划数量（人） 安全员 3 施工管理人员 架子工 钢筋制安工 6 50 70 。 58

操作内容 施工过程中专职安全检查 施工过程中测量、施工、质量、材料、后勤、机械管理 支撑架体拆除 钢筋制作安装 。

5 6 7 8

塔吊指挥 电工 混凝土工 木工 4 3 12 50 现场材料吊运 现场施工临时用电管理 混凝土浇筑 模板制作安装 8 计算书及设计图纸

模板支撑架搭设方案一：梁截面尺寸450mm×1000mm的钢筋混凝土梁进行计算

1竖向荷载统计：

模板及支架自重标准值G1K0.5KN/m2 新浇筑混凝土自重标准值G2K24KN/m3 钢筋自重标准值G3K1.5KN/m3 施工人员及设备标准值Q1K3.0KN/m2

2内楞间距验算：

1、模板面板采用厚度15mm的木胶合板。弹性模量为7300N/mm2，抗弯强度15N/mm2，内楞采用落叶松木方，截面尺寸50mm×70mm，间距为200mm，弹性模量10×103N/mm2，顺纹抗剪fv1.4N/mm2，其抗弯强度设计值

fw13N/mm2。外楞为直径48mm，壁厚2.7mm的双钢管。沿梁纵向取1m作计

算。

线荷载：

qG0.5124111.51126KNm

qQ313KN/m

2、假定内楞间距200mm，按三跨连续梁进行考虑。

MG0.1qGl20.1260.2252131625Nmm

。 59

。

MQ0.1qQl20.130.225215188Nmm

M1.35MG1.4MQ1.351316251.415188198957Nmm

bh21000152Wn37500mm3

66M1989575.31MPa15MPa满足要求。 Wn37500ql40.6770.677100EIl12622542250.14mm0.9mm2502501000153100730012挠度验算：q=26KN/m

max满足变形要求。

3外楞间距验算：

外楞间距800mm，采用外径48mm、壁厚2.7mm的双钢管；内楞采用落叶松木方，其抗弯强度设计值fw13N/mm2，顺纹抗剪强度fv1.4N/mm2，对木材的抗弯，抗弯强度与弹性模量进行修正。

fw0.91.21314.04N/mm2

fv'0.91.21.41.512N/mm2

'E'0.85101038.5103N/mm2

按三跨连续梁考虑，如下图所示：

作用在连续梁上的线荷载：

qG0.50.2252410.2251.510.2255.85kNmqQ30.2250.675kNm

MG0.1qGl20.15.850.82374400Nmm

MQ0.1qQl20.10.6750.8243200Nmm

M1.35MG1.4MQ1.353744001.443200565920Nmm

。 60

。

bh250702Wn40833.33mm3

66M56592013.86MPaf14.04MPa Wn40833.33挠度验算：

qGl4max0.6770.677100EI5.8580048001.97mm3.2mm 350702501008.510312抗剪验算：

V1.350.65.850.81.40.6170.6750.84.26KN

V4.261031.22N/mm2fv'1.51N/mm2

bh7050强度与挠度验算满足要求，则外楞间距满足要求。

外径（mm） 壁厚（mm） 截面（mm） 惯性矩（mm） 截面模量w（mm ） 回转半径（mm） 48 2.7 384 98914 4121 15.78 2434立杆横向间距验算：

立杆的横向间距取300mm，

qG0.50.3240.311.510.37.8KN/m

qQ30.30.9KN/m

计算简图：

11MG7.80.327.80.07520.066kNm

8211MQ0.90.320.90.07520.0075KNm

82M1.35MG1.4MQ1.350.0661.40.00750.1KNm Wn8242mm3

。

61

。

M110512.13N/mm2f205N/mm2

Wn8242抗弯强度满足要求。 抗剪验算：

11qGl7.80.31.17KN 2211Vql0.90.30.135KN QQ22剪力：VGV1.35VG1.4VQ1.351.171.40.1351.77KN

V1.772.3MPa125MPa A768所以抗剪承载力满足要求。

挠度验算：保险起见，仍按简支梁的挠度公式进行验算：

5ql457.83004l300vmax0.02mm1.2mm 5384EI3842.0610197828250250所以挠度满足规范要求。立杆横向间距满足要求。

5立杆强度与稳定性验算：

立杆轴力设计值（按不考虑组合风荷载时考虑）：

考虑高支撑水平杆步距1.5m。立杆每米结构自重标准值：0.1630KNm。

N1.35NGK1.4NQK1.350.5(0.50.40.32410.30.81.510.30.8)1.350.163050.51.430.30.85.78KN强度验算：N5780N15.04MPa205MPa 2A384mm所以立杆强度满足要求 立杆稳定性验算：

l顶部立杆段验算整体稳定性，计算长度0： lok1(h2a)

h=1.5m; a=0.5m；k=1.155；11.241

所以：lok1(h2a)1.1551.241(1.520.5)3.58m

。 62

。

l03580225.2,查表：0.144 i15.9Q3:竖向永久荷载标准值的2%，作用在模板支架上端水平方向： NM5.781030.50.025.28106117.34MPaf205MPa AW0.1443844121l立杆底段验算整体稳定性，计算长度0： lok2h

21.993;k1.155;h1.5m所以计算长度为：1.1551.9931.53.45m

l34500217查稳定性系数表得 取0.154

i15.9N5780N97.74MPaf205MPa A0.154384

所以立杆满足稳定性要求。

6地基承载力验算：

立杆底部均放置C字型槽钢，所以满足地基承载力要求。

7梁侧模板设计：

选取其中高度最达的H=1000mm

混凝土的浇筑速度为V=1.5m/h,采用插入振捣器振捣；混凝土温度按T=15℃考虑。模板面板采用厚度15mm的木胶合板。弹性模量为7300N/mm2 ,抗弯强度15N/mm2 ，内楞采用落叶松木方，截面尺寸50mm×70mm，间距为200mm，；弹性模量10×103N/mm2，顺纹抗剪fv1.4N/mm2。垂直梁方向外横楞采用Ф48×2.7mm单钢管，间距400mm。梁侧底部采用步步紧进行固定，防止底部漏浆。。

①计算新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力标准值 G4k 塌落度影响修正系数β=0.9

200200t06.67

T151515F0.43γct0βV0.250.43246.670.91.50.2566.96N/m2 FγcH24124KN/m2

取较小值F=24（kN/m 2）

。 63

。

采用基本组合值

Fs0.91.22425.92（KN/m2)

有效压头h=1m。

②侧模板高度取为1000mm。假设内楞间距为200mm,按3跨连续梁考虑，纵向取200mm进行计算。 q=25.92×0.2=5.18/m

挠度验算时，q'240.24.8KN/m 计算简图：

三跨连续梁的最大弯矩：

Mmax=0.1ql20.15.180.2220720Nmm

M207204.32N/mm2f15N/mm2 W4800挠度验算：

ql4vmax0.6770.677100EI20045.18l0.202mm0.8mm

200153250100730012满足变形要求。

外楞采用482.7双钢管，其内楞的木材，抗弯，抗剪强度修正如下：

fw0.91.21314.04N/mm2

fv'0.91.21.41.512N/mm2

'E'0.85101038.5103N/mm2

假设外楞间距为400mm，按三跨连续梁考虑；

作用在连续梁上的线荷载：

q25.920.25.18KN/m q'240.24.8KN/m

。 64

。

内楞抗弯验算：

M0.1ql20.15.18400282880Nmm

bh250702W40833.33mm3

66M82880'2.03MPafw14.04MPa W40833.33内楞抗剪计算：

V0.65.184001243.2N

V1243.20.36N/mm2fv'1.512N/mm2 bh7050满足抗剪要求。 内楞挠度验算：

4.84004400vmax0.6770.633mm1.6mm 350702501008.510312内楞满足变形要求。

外楞采用482.7双钢管；属冷弯薄壁型钢，其强度设计值不予提高，假定对拉螺栓的间距为400mm，作用在梁上的荷载为： q=0.4×25.92=10.37KN/m

q=0.4×24=9.6KN/m

计算简图如下：

121211Mql1ql210.370.1210.370.42265731Nmm

4848又w8242mm

3M26573132,24MPaf205MPa W8242外楞挠度验算（按双跨梁计算）：

。

65

。

ql410.374004lvmax0.5210.5210.03mm1.6mm5100EI1002.0610989142250

满足变形要求。

对拉螺栓的规格选用由Q235钢制作的M14对拉螺栓:

N=25.920.40.44.15KN小于容许拉力值17KN

满足要求。

模板支撑架搭设方案二:梁截面尺寸500mm×1200mm钢筋混凝土梁进行计算

1竖向荷载统计：

模板及支架自重标准值G1K0.5KN/m2 新浇筑混凝土自重标准值G2K24KN/m3 钢筋自重标准值G3K1.5KN/m3 施工人员及设备标准值Q1K3.0KN/m2

2内楞间距验算：

1、模板面板采用厚度15mm的木胶合板。弹性模量为7300N/mm2 ,抗弯强度15N/mm2 ，内楞采用落叶松木方，截面尺寸50mm×70mm，间距为250mm，；弹性模量10×103N/mm2，顺纹抗剪fv1.4N/mm2,其抗弯强度设计值

fw13N/mm2。外楞为直径48mm，壁厚2.7mm的双钢管。沿梁纵向取1m作计

算。

线荷载：

qG0.51241.211.51.2131.1KNm

qQ313KN/m

2.假定内楞间距250mm，按两跨连续梁进行考虑。

。 66

。

11MGqGl231.10.252242969Nmm

8811MQqQl230.25223437.5Nmm

88M1.35MG1.4MQ1.352429691.423437.5360820.7Nmm

bh21000152Wn37500mm3

66M360820.79.62MPa15MPaWn37500

满足要求。

挠度验算：q=31.1KN/m

ql4max0.5210.521100EI31.125042500.13mm1mm1000153250100730012

满足变形要求。

3外楞间距验算：

外楞间距400mm，采用外径48mm、壁厚2.7mm的双钢管；内楞采用落叶松木方，其抗弯强度设计值fw13N/mm2，顺纹抗剪强度fv1.4N/mm2，对木材的抗弯，抗弯强度与弹性模量进行修正。

fw0.91.21314.04N/mm2

fv'0.91.21.41.512N/mm2

'E'0.85101038.5103N/mm2

按三跨连续梁考虑，如下图所示：

作用在连续梁上的线荷载：

。 67

。

qG0.50.252410.251.51.0.256.5kNmqQ30.250.75kNm

MG0.1qGl20.16.50.42104000Nmm

MQ0.1qQl20.10.750.4212000Nmm

M1.35MG1.4MQ1.351040001.412000157200Nmm

bh250702Wn40833.33mm3

66M1572003.85MPaf14.04MPa Wn40833.33挠度验算：

qGl4max0.6770.677100EI6.540044000.093mm1.6mm 350702501008.510312抗剪验算：

V1.350.66.50.41.40.6170.750.42.37KN

V2.371030.68N/mm2fv'1.51N/mm2

bh7050强度与挠度验算满足要求，则外楞间距满足要求。

4立杆横向间距验算：

外径（mm） 壁厚（mm） 截面（mm） 惯性矩（mm） 截面模量w（mm ） 回转半径（mm） 48 2.7 384 98914 4121 15.78 243立杆的横向间距取400mm， qG0.50.4240.411.510.410.4KN/m

qQ30.41.2KN/m

计算简图：

。

68

。

121211Mql1ql210.40.05210.40.42214500Nmm

4848121211Mql1ql21.50.0521.50.4230937Nmm

4848M1.35MG1.4MQ1.350.21451.40.03090.3328KNm Wn8242mm3

M332810540.38N/mm2f205N/mm2

Wn8242抗弯强度满足要求。 抗剪验算：

11qGl10.40.42.08KN 2211 VQqQl1.30.40.26KN

22剪力：VGV1.35VG1.4VQ1.352.081.40.263.17KN

2V23.178.26MPa125MPa A768所以抗剪承载力满足要求。

挠度验算：保险起见，仍按简支梁的挠度公式进行验算：

5ql4510.44004l400vmax0.17mm1.5mm 5384EI3842.061098914250250所以挠度满足规范要求。立杆横向间距满足要求。

5立杆强度与稳定性验算：

立杆轴力设计值（按不考虑组合风荷载时考虑）：

考虑高支撑水平杆步距1.5m，顺梁方向支撑架间距为800mm。立杆每米结构自重标准值：0.1630KNm。

。

69

。

N1.35NGK1.4NQK1.350.5(0.50.80.42410.80.41.510.80.4)1.350.163051.40.530.80.47.39KNN7390N17.43MPa205MPa2A424mm

强度验算：

所以立杆强度满足要求 立杆稳定性验算：

l顶部立杆段验算整体稳定性，计算长度0： lok1(h2a)

h=1.5m; a=0.5m；k=1.217；11.241

所以：lok1(h2a)1.2171.241(1.520.5)3.7m

l03775237.4,查表：0.13 i15.9Q3:竖向永久荷载

NM7.391030.50.026.72106164.34MPaf205MPa AW0.133844121l立杆底段验算整体稳定性，计算长度0： lok2h

21.993；k1.155；h1.5m

所以计算长度为：1.1551.9931.53.45m

l34500217查稳定性系数表得 取0.154

i15.9N7390N124.97MPaf205MPa A0.154384所以立杆满足稳定性要求。

6地基承载力验算：

立杆底部均放置C字型槽钢，所以满足地基承载力要求。

7梁侧模板设计：

选取其中高度最达的H=1200mm

混凝土的浇筑速度为V=1.5m/h,采用插入振捣器振捣；混凝土温度按T=15℃考

。 70

。

虑。模板面板采用厚度15mm的木胶合板。弹性模量为7300N/mm2 ,抗弯强度15N/mm2，内楞采用落叶松木方，截面尺寸50mm×70mm，间距为200mm，弹性模量10×103N/mm2，顺纹抗剪fv1.4N/mm2。垂直梁方向外横楞采用Ф48×2.7mm单钢管，间距400mm。梁侧底部采用步步紧进行固定，防止底部漏浆。。 ①计算新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力标准值 G4k 塌落度影响修正系数β=0.9

200200t06.67

T151515F0.43γct0βV0.250.43246.670.91.50.2566.96N/m2 FγcH241.228.8KN/m2

取较小值F=28.8（kN/m 2） 采用基本组合值

Fs0.91.228.831.（1KN/m2)

有效压头h=1.2m。

②侧模板高度取为1200mm。假设内楞间距为200mm,按3跨连续梁考虑，纵向取200mm进行计算。

q=31.1×0.2=6.22kN/m

挠度验算时，q'28.80.25.76KN/m 计算简图：

三跨连续梁的最大弯矩：

Mmax=0.1ql20.16.220.2224880Nmm

M248805.18N/mm2f15N/mm2 W4800

挠度验算：

ql4vmax0.6770.677100EI20046.22l0.261mm0.8mm

200153250100730012满足变形要求。

。 71

。

外楞采用482.7双钢管，其内楞的木材，抗弯，抗剪强度修正如下：

fw0.91.21314.04N/mm2

fv'0.91.21.41.512N/mm2

'E'0.85101038.5103N/mm2

假设外楞间距为400mm，按三跨连续梁考虑；

作用在连续梁上的线荷载：

q31.10.26.22KN/m q'28.80.25.76KN/m

内楞抗弯验算：

M0.1ql20.16.22400299520Nmm

bh250702W40833.33mm3

66M99520'2.44MPafw14.04MPa W40833.33内楞抗剪计算：

V0.66.224001492N

V14920.426N/mm2fv'1.512N/mm2

bh7050满足抗剪要求。 内楞挠度验算：

5.764004400vmax0.6770.08mm1.6mm 350702501008.510312内楞满足变形要求。

外楞采用482.7双钢管；属冷弯薄壁型钢，其强度设计值不予提高，假定对拉螺栓的间距为400mm，作用在梁上的荷载为： q=0.4×31.1=12.44KN/m 计算简图如下：

。 72

。

121211Mql1ql212.440.05212.440.42256575Nmm

4848又w8242mm

3M25657531.13MPaf205MPa W8242外楞挠度验算（按双跨梁计算）：

ql412.444004lvmax0.5210.5210.042mm1.6mm5100EI1002.0610989142250

满足变形要求。

对拉螺栓的规格选用由Q235钢制作的M14对拉螺栓:

N=31.10.40.44.976KN小于容许拉力值17KN

满足要求

模板支撑架搭设方案三：截面尺寸400mm×2100mm的钢筋混凝土梁进行计算

1竖向荷载统计：

模板及支架自重标准值G1K0.5KN/m2 新浇筑混凝土自重标准值G2K24KN/m3 钢筋自重标准值G3K1.5KN/m3 施工人员及设备标准值Q1K3.0KN/m2

2内楞间距验算：

模板面板采用厚度15mm的木胶合板。弹性模量为7300N/mm2 ，抗弯强度15N/mm2，内楞采用落叶松木方，截面尺寸50mm×70mm，间距为200mm，弹性模量10×103N/mm2，顺纹抗剪fv1.4N/mm2，其抗弯强度设计值

fw13N/mm2。外楞为直径48mm，壁厚2.7mm的双钢管。沿梁纵向取1m作计

算。

。

73

。

线荷载：

qG0.512412.11.512.150.9KNm

qQ313KN/m

3.假定内楞间距200mm，按三跨连续梁进行考虑.

MG0.1qGl20.150.90.22203600Nmm

MQ0.1qQl20.130.221200Nmm

M1.35MG1.4MQ1.352036001.412000291660Nmm

bh21000152Wn37500mm3

66M2916605.86MPa15MPa满足要求。 Wn37500挠度验算：q=50.9KN/m

maxql40.6770.677100EIl150.920042000.27mm0.8mm2502501000153100730012满足变形要求。

3外楞间距验算：

外楞间距400mm，采用外径48mm、壁厚2.7mm的双钢管；内楞采用落叶松木方，其抗弯强度设计值fw13N/mm2，顺纹抗剪强度fv1.4N/mm2，对木材的抗弯，抗弯强度与弹性模量进行修正。

fw0.91.21314.04N/mm2

fv'0.91.21.41.512N/mm2

'E'0.85101038.5103N/mm2

按三跨连续梁考虑，如下图所示：

。 74

。

作用在连续梁上的线荷载：

qG0.50.2241.90.21.51.90.29.36kNmqQ30.20.6kNm

MG0.1qGl20.19.360.42149760Nmm

MQ0.1qQl20.10.60.429600Nmm

M1.35MG1.4MQ1.351497601.49600215616Nmm

bh250702Wn40833.33mm3

66M2156165.28MPaf14.04MPa Wn40833.33挠度验算：

qGl4max0.6770.677100EI9.3640044000.2mm1.6mm 350702501008.510312抗剪验算：

V1.350.69.360.41.40.60.60.43.23KN

V3.231030.92N/mm2fv'1.51N/mm2

bh7050强度与挠度验算满足要求，则外楞间距满足要求。

4立杆横向间距验算：

外径（mm） 壁厚（mm） 截面（mm） 惯性矩（mm） 截面模量w（mm ） 回转半径（mm） 48 2.7 384 98914 4121 15.78 243立杆的横向间距取300mm，

。

75

。

qG0.50.4240.42.11.52.10.421.62KN/m

qQ30.41.2KN/m

计算简图：

11MG21.620.32130.0520.22kNm

8211MQ1.20.421.20.120.022KNm

82M1.35MG1.4MQ1.350.221.40.0220.3278KNm Wn8242mm3

M3.27810539.78N/mm2f205N/mm2

Wn8242抗弯强度满足要求。 抗剪验算：

11qGl21.620.33.243KN 2211Vql1.20.30.18KN QQ22剪力：VGV1.35VG1.4VQ1.353.241.40.184.626KN

V46266.02MPa125MPa A768所以抗剪承载力满足要求。

挠度验算：保险起见，仍按简支梁的挠度公式进行验算：

5ql45133004l300vmax0.3mm1.2mm

384EI3842.06105197828250250所以挠度满足规范要求。立杆横向间距满足要求。

5立杆强度与稳定性验算：

立杆轴力设计值（按不考虑组合风荷载时考虑）：

考虑高支撑水平杆步距1.5m。立杆每米结构自重标准值：0.1630KNm。

。

76

。

N1.35NGK1.4NQK1.350.5(0.50.40.4242.10.40.41.52.10.40.4)1.350.163051.40.530.40.44.2KN

强度验算：N4200N10.9MPa205MPa 2A384mm所以立杆强度满足要求 立杆稳定性验算：

顶部立杆段验算整体稳定性，计算长度l0：

lok1(h2a)

h=1.5m; a=0.5m；k=1.155；11.241

所以：lok1(h2a)1.1551.241(1.520.5)3.58m

l03580225.2,查表：0.144 i15.9Q3:竖向永久荷载标准值的2%，作用在模板支架上端水平方向： NM4.21030.50.024.2106101.43MPaf205MPa AW0.1443844121立杆底段验算整体稳定性，计算长度l0：

lok2h

21.993;k1.155;h1.5m所以计算长度为：1.1551.9931.53.45m

l03450217查稳定性系数表得 取0.154 i15.9N4200N71.02MPaf205MPa A0.154384所以立杆满足稳定性要求。

6地基承载力验算：

立杆底部均放置C字型槽钢，所以满足地基承载力要求

7梁侧模板设计：

。 77

。

选取其中高度最达的H=2100mm。

混凝土的浇筑速度为V=1.5m/h,采用插入振捣器振捣；混凝土温度按T=15℃考虑。模板面板采用厚度15mm的木胶合板。弹性模量为7300N/mm2,抗弯强度15N/mm2，内楞采用落叶松木方，截面尺寸50mm×70mm，间距为200mm，弹性模量10×103N/mm2，顺纹抗剪fv1.4N/mm2。垂直梁方向外横楞采用Ф48×2.7mm单钢管，间距400mm。梁侧底部采用步步紧进行固定，防止底部漏浆。 （1）计算新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力标准值 G4k 塌落度影响修正系数β=0.9

t02002006.67 T151515F0.43γct0βV0.250.43246.670.91.50.2566.96N/m2 FγcH242.150.4KN/m2

取较小值F50.4KN/m2 采用基本组合值

Fs0.91.250.454.432 KN/m2

有效压头h=2.1m。

（2）侧模板高度取为2100mm。假设内楞间距为200mm,按3跨连续梁考虑，纵向取200mm进行计算。

q54.320.210.8KN/m

挠度验算时，q'50.40.210.08KN/m 计算简图：

三跨连续梁的最大弯矩：

Mmax=0.1ql20.154.4320.2221772Nmm

M217724.75N/mm2f15N/mm2 W4800。

78

。

挠度验算：

vmaxql40.6770.677100EI200410.08l0.43mm0.8mm 325020015100730012满足变形要求。

外楞采用482.7双钢管，其内楞的木材，抗弯，抗剪强度修正如下：

fw0.91.21314.04N/mm2

fv'0.91.21.41.512N/mm2

'E'0.85101038.5103N/mm2

假设外楞间距为400mm，按三跨连续梁考虑；

作用在连续梁上的线荷载：

q54.4320.210.8KN/m q'50.40.210.08KN/m

内楞抗弯验算：

M0.1ql20.110.84002172800Nmm

bh250702W40833.33mm3

66M172800'4.23MPafw14.04MPa W40833.33内楞抗剪计算：

V0.610.84002592N

V25920.74N/mm2fv'1.512N/mm2 bh7050满足抗剪要求。 内楞挠度验算：

。 79

。

vmax10.0840044000.6770.2mm1.6mm 325050701008.510312内楞满足变形要求。

外楞采用482.7双钢管；属冷弯薄壁型钢，其强度设计值不予提高，假定对拉螺栓的间距为400mm，作用在梁上的荷载为： q=0.4×54.432=21.78KN/m

q=0.4×50.4=20.16KN/m

计算简图如下：

M0.1ql20.121.784002348800Nmm 又w8242mm

3M34880042 .31MPaf205MPa W8242外楞挠度验算（按双跨梁计算）：

ql421.784004lvmax0.5210.5210.09mm1.6mm5100EI2501002.0610989142满足变形要求。

对拉螺栓的规格选用由Q235钢制作的M14对拉螺栓:

N=54.4320.40.48.7KN 17KN

满足要求。

模板支撑架搭设方案四:截面尺寸550mm×1800mm的钢筋混凝土梁进行计算

1竖向荷载统计：

模板及支架自重标准值G1K0.5KN/m2

。

80

。

新浇筑混凝土自重标准值G2K24KN/m3 钢筋自重标准值G3K1.5KN/m3 施工人员及设备标准值Q1K3.0KN/m2

2内楞间距验算：

模板面板采用厚度15mm的木胶合板。弹性模量为7300N/mm2 ,抗弯强度15N/mm2，内楞采用落叶松木方，截面尺寸50mm×70mm，间距为200mm,弹性模量10×103N/mm2，顺纹抗剪fv1.4N/mm2，其抗弯强度设计值

fw13N/mm2。外楞为直径48mm，壁厚2.7mm的双钢管。沿梁纵向取1m作计

算。 线荷载：

qG0.51241.811.51.8146.4KNm

qQ313KN/m

假定内楞间距200mm，按三跨连续梁进行考虑。

MG0.1qGl20.146.40.22185600Nmm

MQ0.1qQl20.130.221200Nmm

M1.35MG1.4MQ1.351856001.412000267360Nmm

bh21000152Wn37500mm3

66M2673607.13MPa15MPa满足要求。 Wn37500挠度验算：q=46.4KN/m

。

81

。

ql4max0.6770.677100EI46.42004l2000.25mm10.8mm3100015250250100730012满足变形要求。

3外楞间距验算：

外楞间距400mm，采用外径48mm、壁厚2.7mm的双钢管；内楞采用落叶松木方，其抗弯强度设计值fw13N/mm2，顺纹抗剪强度fv1.4N/mm2，对木材的抗弯，抗弯强度与弹性模量进行修正。

fw0.91.21314.04N/mm2

fv'0.91.21.41.512N/mm2

'E'0.85101038.5103N/mm2

按三跨连续梁考虑，如下图所示：

作用在连续梁上的线荷载：

qG0.50.2241.80.21.51.80.29.28kNmqQ30.20.6kNm

MG0.1qGl20.19.280.42148480Nmm

MQ0.1qQl20.10.60.429600Nmm

M1.35MG1.4MQ1.351484801.49600213888Nmm

bh250702Wn40833.33mm3

66M2138885.24MPaf14.04MPa Wn40833.33挠度验算：

。 82

。

qGl4max0.6770.677100EI9.2840044000.196mm1.6mm 350702501008.510312抗剪验算：

V1.350.69.280.41.40.6170.60.43.21KN

V3.211030.92N/mm2fv'1.51N/mm2

bh7050强度与挠度验算满足要求，则外楞间距满足要求。

4立杆横向间距验算：

外径（mm） 壁厚（mm） 截面（mm） 惯性矩（mm） 截面模量w（mm ） 回转半径（mm） 48 2.7 384 98914 4121 15.78 243立杆的横向间距取400mm，

qG0.50.4240.41.81.51.80.418.56KN/m

qQ30.41.2KN/m

计算简图：

11MG18.560.4218.560.07520.32kNm

8211MQ1.20.421.20.07520.02KNm

82M1.35MG1.4MQ1.350.321.40.020.46KNm Wn8242mm3

M4.610555.81N/mm2f205N/mm2

Wn8242抗弯强度满足要求。 抗剪验算：

。

83

。

11qGl18.560.43.71KN22 11 VQqQl1.20.40.24KN

22VGV1.35VG1.4VQ1.353.711.40.245.34KN

V5.346.95MPa125MPa A768所以抗剪承载力满足要求。 挠度验算：

保险起见，仍按简支梁的挠度公式进行验算：

5ql4518.564004l400vmax0.043mm1.6mm 5384EI3842.0610197828250250所以挠度满足规范要求。立杆横向间距满足要求。

5立杆强度与稳定性验算：

立杆轴力设计值（按不考虑组合风荷载时考虑）：考虑高支撑水平杆步距1.5m。立杆每米结构自重标准值：0.1630KNm。

N1.35NGK1.4NQK1.350.5(0.50.40.552410.40.55

1.510.40.55)1.350.163050.51.430.40.555.42KN

强度验算：N5420N14.12MPa205MPa A384mm2立杆强度满足要求。 立杆稳定性验算：

顶部立杆段验算整体稳定性，计算长度l0：

lok1(h2a)

h=1.5m; a=0.5m；k=1.155；11.241

所以：lok1(h2a)1.1551.241(1.520.5)3.58m

l03580225.2,查表：0.144 i15.9Q3:竖向永久荷载标准值的2%，作用在模板支架上端水平方向：

。 84

。

NM7.431030.50.026.8106136.8MPaf205MPa AW0.1443844121立杆底段验算整体稳定性，计算长度l0。

lok2h

21.993;k1.155;h1.5m所以计算长度为：1.1551.9931.53.45m

l03450217查稳定性系数表得 取0.154 i15.9N5420N91.65MPaf205MPa A0.154384所以立杆满足稳定性要求。

6地基承载力验算：

立杆底部均放置C字型槽钢，所以满足地基承载力要求。

7梁侧模板设计：

选取其中高度最达的H=1800mm。

混凝土的浇筑速度为V=1.5m/h,采用插入振捣器振捣；混凝土温度按T=15℃考虑。模板面板采用厚度15mm的木胶合板。弹性模量为7300N/mm2，抗弯强度15N/mm2，内楞采用落叶松木方，截面尺寸50mm×70mm，间距为200mm，弹性模量10×103N/mm2，顺纹抗剪fv1.4N/mm2。垂直梁方向外横楞采用Ф48×2.7mm单钢管，间距500mm。梁侧底部采用步步紧进行固定，防止底部漏浆。 ①计算新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力标准值 G4k 塌落度影响修正系数β=0.9

t02002006.67 T151515F0.43γct0βV0.250.43246.670.91.50.2566.96N/m2 FγcH241.843.2KN/m2

取较小值F=43.2（kN/m 2） 采用基本组合值

。 85

。

Fs0.91.243.246.66（KN/m2)

有效压头h=1.8m。

②侧模板高度取为1800mm。假设内楞间距为200mm，按3跨连续梁考虑，纵向取200mm进行计算。 q=46.66×0.2=9.33/m

挠度验算时，q'43.20.28.64KN/m 计算简图：

三跨连续梁的最大弯矩：

Mmax=0.1ql20.19.330.2237320Nmm

M373207.775N/mm2f15N/mm2 W4800挠度验算：

ql4vmax0.6770.677100EI20048.64l0.337mm0.8mm 320015250100730012满足变形要求。

外楞采用482.7双钢管，其内楞的木材，抗弯，抗剪强度修正如下：

fw0.91.21314.04N/mm2

fv'0.91.21.41.512N/mm2

'E'0.85101038.5103N/mm2

假设外楞间距为400mm，按三跨连续梁考虑；

作用在连续梁上的线荷载：

q46.660.29.33KN/m

。 86

。

q'43.20.28.64KN/m

内楞抗弯验算：

M0.1ql20.19.334002149280Nmm

bh250702W40833.33mm3

66M149280'3.66MPafw14.04MPa W40833.33内楞抗剪计算：

V0.69.334002239.2N

V2239.20.64N/mm2fv'1.512N/mm2 bh7050满足抗剪要求。 内楞挠度验算：

8.644004400vmax0.6771.14mm1.6mm 350702501008.510312内楞满足变形要求。

外楞采用482.7双钢管；属冷弯薄壁型钢，其强度设计值不予提高，假定对拉螺栓的间距为400mm，作用在梁上的荷载为： q=0.4×46.66=18.66KN/m

q=0.4×43.2=17.28KN/m

计算简图如下：

M0.1ql20.118.664002298560Nmm 又w8242mm

3M29856036.22MPaf205MPa

W8242。

87

。

外楞挠度验算（按双跨梁计算）：

ql417.284004lvmax0.5210.5210.05mm1.6mm5100EI1002.0610989142250满足变形要求。

对拉螺栓的规格选用由Q235钢制作的M14对拉螺栓:

N=46.660.40.47.47KN小于容许拉力值17KN

满足要求。

模板支撑架搭设方案五：截面尺寸400mm×1200mm钢筋混凝土梁进行计算

1竖向荷载统计：

模板及支架自重标准值G1K0.5KN/m2 新浇筑混凝土自重标准值G2K24KN/m3 钢筋自重标准值G3K1.5KN/m3 施工人员及设备标准值Q1K3.0KN/m2

2内楞间距验算：

模板面板采用厚度15mm的木胶合板。弹性模量为7300N/mm2，抗弯强度15N/mm2，内楞采用落叶松木方，截面尺寸50mm×70mm，间距为150mm，弹性模量10×103N/mm2，顺纹抗剪fv1.4N/mm2，其抗弯强度设计值

fw13N/mm2。外楞为直径48mm，壁厚2.7mm的双钢管。沿梁纵向取1m作计

算。 线荷载：

qG0.51241.211.51.2130.62KNm

qQ313KN/m

假定内楞间距150mm，按两跨连续梁进行考虑(如下图）

。

88

。

11MGqGl230.620.22153100Nmm

8811MQqQl230.228437.5Nmm

88M1.35MG1.4MQ1.351531001.48437.5100849.21Nmm

bh21000152Wn37500mm3

66M100849.212.69MPa15MPaWn37500

强度满足要求。 挠度验算：q=26KN/m

maxql40.5210.521100EI23.452004l0.11mm0.6mm2501000153100730012

满足变形要求。

3外楞间距验算：

外楞间距500mm，采用外径48mm、壁厚2.7mm的双钢管；内楞采用落叶松木方，其抗弯强度设计值fw13N/mm2，顺纹抗剪强度fv1.4N/mm2，对木材的抗弯，抗弯强度与弹性模量进行修正。

fw0.91.21314.04N/mm2

fv'0.91.21.41.512N/mm2

'E'0.85101038.5103N/mm2

按三跨连续梁考虑，如下图所示：

。

89

。

作用在连续梁上的线荷载：

qG0.50.152410.21.51.0.23.9kNmqQ30.20.6kNm

MG0.1qGl20.13.90.5297500Nmm

MQ0.1qQl20.10.60.5211250Nmm

M1.35MG1.4MQ1.35975001.411250147375Nmm

bh250702Wn40833.33mm3

66M1473753.61MPaf14.04MPa Wn40833.33满足要求。 挠度验算：

qGl4max0.6770.677100EI3.950045000.2mm2mm 350702501008.510312抗剪验算：

V1.350.63.90.51.40.6170.450.51.77KN

V1.771030.51N/mm2fv'1.51N/mm2

bh7050强度与挠度验算满足要求，则外楞间距满足要求。

4立杆横向间距验算：

立杆的横向间距取300mm。

外径（mm） 壁厚（mm） 截面（mm） 惯性矩（mm） 截面模量w（mm ） 回转半径（mm） 243。

90

。

48 2.7 384 98914 4121 15.9 qG0.50.5240.511.510.513KN/m

qQ30.51.5KN/m

计算简图：

1MG130.320.146kNm

81MQ1.50.320.017KNm

8M1.35MG1.4MQ1.350.1461.40.0170.2209KNm Wn8242mm3

M220910526.8N/mm2f205N/mm2

Wn8242抗弯强度满足要求。 抗剪验算：

11qGl130.31.95KN 2211Vql1.50.30.225KN QQ22剪力：VGV1.35VG1.4VQ1.351.951.40.2252.94KN

2V22.9413.9MPa125MPa A768抗剪承载力满足要求。

挠度验算：保险起见，仍按简支梁的挠度公式进行验算：

vmax5ql45133004l3000.06mm1.2mm 384EI3842.0610598914250250所以挠度满足规范要求。立杆横向间距满足要求。

5立杆强度与稳定性验算：

立杆轴力设计值（按不考虑组合风荷载时考虑）：

考虑高支撑水平杆步距1.5m，顺梁方向支撑架间距为500mm。立杆每米结构自重

。

91

。

标准值：0.1630KNm。

N1.35NGK1.4NQK1.350.5(0.50.50.32410.50.31.5

10.50.3)1.40.16313.81.430.50.35.23KN

强度验算：N5230N12.33MPa205MPa A424mm2所以立杆强度满足要求 立杆稳定性验算：

l顶部立杆段验算整体稳定性，计算长度0： lok1(h2a)

h=1.5m; a=0.5m；k=1.217；11.241

所以：lok1(h2a)1.2171.241(1.520.5)3.7m

l03775237.4,查表：0.13 i15.9Q3:竖向永久荷载标准值的2%，作用在模板支架上端水平方向： NM7.131030.50.026.8106136.8MPaf205MPa AW0.133844121l立杆底段验算整体稳定性，计算长度0： lok2h

21.993；k1.155；h1.5m所以计算长度为：1.1551.9931.53.45m

l03450217查稳定性系数表得 取0.154 i15.9N5230N88.44MPaf205MPa A0.154384所以立杆满足稳定性要求。

6地基承载力验算：

立杆底部均放置C字型槽钢，所以满足地基承载力要求。

7梁侧模板设计：

。 92

。

选取其中高度最达的H=1200mm。混凝土的浇筑速度为V=1.5m/h,采用插入振捣器振捣；混凝土温度按T=15℃考虑。模板面板采用厚度15mm的木胶合板。弹性模量为7300N/mm2，抗弯强度15N/mm2，内楞采用落叶松木方，截面尺寸50mm×70mm，间距为200mm，弹性模量10×103N/mm2，顺纹抗剪fv1.4N/mm2，垂直梁方向外横楞采用Ф48×2.7mm单钢管，间距500mm。梁侧底部采用步步紧进行固定，防止底部漏浆。

①计算新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力标准值 G4k 塌落度影响修正系数β=0.9

t02002006.67 T151515F0.43γct0βV0.250.43246.670.91.50.2566.96N/m2 FγcH240.921.6KN/m2

取较小值F=21.6（kN/m 2） 采用基本组合值

Fs0.91.221.623.33（KN/m2)

有效压头h=0.9m。

②侧模板高度取为1200mm。假设内楞间距为200mm,按3跨连续梁考虑，纵向取200mm进行计算。 q=23.33×0.2=4.66kN/m

挠度验算时，q'21.60.24.32KN/m 计算简图：

三跨连续梁的最大弯矩：

Mmax=0.1ql20.14.660.2218640Nmm

M186403.88N/mm2f15N/mm2 W4800挠度验算：

。

93

。

ql4vmax0.6770.677100EI20044.66l0.182mm0.8mm

200153250100730012满足变形要求。

外楞采用482.7双钢管，其内楞的木材，抗弯，抗剪强度修正如下：

fw0.91.21314.04N/mm2

fv'0.91.21.41.512N/mm2

'E'0.85101038.5103N/mm2

假设外楞间距为500mm，按三跨连续梁考虑；

作用在连续梁上的线荷载：

q23.330.24.66KN/m q'21.60.24.23KN/m

内楞抗弯验算：

M0.1ql20.14.665002116500Nmm

bh250702W40833.33mm3

66M116500'2.85MPafw14.04MPa W40833.33内楞抗剪计算：

V0.64.665001398N

V13980.399N/mm2fv'1.512N/mm2 bh7050满足抗剪要求。 内楞挠度验算：

。 94

。

4.235004500vmax0.6770.218mm2mm 350702501008.510312内楞满足变形要求。

外楞采用482.7双钢管；属冷弯薄壁型钢，其强度设计值不予提高，假定对拉螺栓的间距为400mm，作用在梁上的荷载为： q=0.5×23.33=11.67KN/m 计算简图如下：

121211Mql1ql211.670.05211.670.42240693Nmm

4848又w8242mm

3M24069329.2MPaf205MPa

W8242外楞挠度验算（按双跨梁计算）：

ql411.674004lvmax0.5210.5210.039mm1.6mm5100EI1002.0610989142250满足变形要求。

对拉螺栓的规格选用由Q235钢制作的M14对拉螺栓:

N=23.330.40.54.666KN小于容许拉力值17KN

满足要求。

模板支撑架搭设方案六：截面尺寸800mm×1600mm钢筋混凝土梁进行计算

1竖向荷载统计：

模板及支架自重标准值G1K0.5KN/m2 新浇筑混凝土自重标准值G2K24KN/m3

。

95

。

钢筋自重标准值G3K1.5KN/m3 施工人员及设备标准值Q1K3.0KN/m2

2内楞间距验算：

1.模板面板采用厚度15mm的木胶合板。弹性模量为7300N/mm2 ,抗弯强度15

N/mm2，内楞采用落叶松木方，截面尺寸50mm×70mm，间距为200mm，弹性模

量10×103N/mm2，顺纹抗剪fv1.4N/mm2，其抗弯强度设计值

fw13N/mm2。外楞为直径48mm，壁厚2.7mm的双钢管。沿梁纵向取1m作计

算。

线荷载：

qG0.512411.61.511.640.66KNm

qQ313KN/m

4.假定内楞间距200mm，按三跨连续梁进行考虑(如下图）

MG0.1qGl20.140.660.22162640Nmm

MQ0.1qQl20.130.221200Nmm

M1.35MG1.4MQ1.351626401.412000236364Nmm

bh21000152Wn37500mm3

66M2363646.3MPa15MPa满足要求。 Wn37500挠度验算：q40.66KN/m

maxql40.6770.677100EIl140.6620042000.21mm0.8mm3250250100015100730012满足变形要求。

3外楞间距验算：

。 96

。

外楞间距500mm，采用外径48mm、壁厚2.7mm的双钢管；内楞采用落叶松木方，其抗弯强度设计值fw13N/mm2，顺纹抗剪强度fv1.4N/mm2，对木材的抗弯，抗弯强度与弹性模量进行修正。

fw0.91.21314.04N/mm2

fv'0.91.21.41.512N/mm2

'E'0.85101038.5103N/mm2

按三跨连续梁考虑，如下图所示：

作用在连续梁上的线荷载：

qG0.50.2241.60.21.51.60.28.132kNmqQ30.20.6kNm

MG0.1qGl20.18.1320.52203300Nmm

MQ0.1qQl20.10.60.5215000Nmm

M1.35MG1.4MQ1.352033001.415000295455Nmm

bh250702Wn40833.33mm3

66M2954557.24MPaf14.04MPa Wn40833.33挠度验算：

maxqGl40.6770.677100EI8.13250045000.2mm2mm 325050701008.510312抗剪验算：

V1.350.68.1320.51.40.60.60.53.72KN

V3.721031.06N/mm2fv'1.51N/mm2

bh7050强度与挠度验算满足要求，则外楞间距满足要求。

。

97

。

4立杆横向间距验算：

外径（mm） 壁厚（mm） 截面（mm） 惯性矩（mm） 截面模量w（mm ） 回转半径（mm） 48 2.7 384 98914 4121 15.78 243 立杆的横向间距取400mm，

qG0.50.5240.51.61.51.60.520.33KN/m

qQ30.51.5KN/m

计算简图：

1MG20.30.420.406kNm

81MQ1.50.420.022KNm

8M1.35MG1.4MQ1.350.4061.40.0220.58KNm Wn8242mm3

M5.810570.37N/mm2f205N/mm2

Wn8242抗弯强度满足要求。 抗剪验算：

11qGl20.330.44.1KN 2211Vql1.50.40.3KN Q Q22剪力：VGV1.35VG1.4VQ1.354.11.40.35.95KN

V5.9577.5MPa125MPa A768所以抗剪承载力满足要求。

。 98

。

挠度验算：保险起见，仍按简支梁的挠度公式进行验算：

vmaxql420.34004l4000.5210.5210.3mm1.6mm100EI2502501002.06105197828

所以挠度满足规范要求,立杆横向间距满足要求。

5立杆强度与稳定性验算：

立杆轴力设计值（按不考虑组合风荷载时考虑）： 考虑高支撑水平杆步距1.5m，顺梁方向支撑架间距为500mm。立杆每米结构自重标准值：0.1630KNm。

N1.35NGK1.4NQK1.350.5(0.50.50.42410.50.41.510.50.4)1.350.163011.51.40.530.50.36.9KNN6900N强度验算：16.2MPa205MPa 2A424mm所以立杆强度满足要求

立杆稳定性验算：

顶部立杆段验算整体稳定性，计算长度l0：

lok1(h2a)

h=1.5m; a=0.5m；k=1.217；11.241

所以：lok1(h2a)1.2171.241(1.520.5)3.775m

l03775237.4,查表：0.13 i15.9Q3:竖向永久荷载标准值的2%，作用在模板支架上端水平方向： NM6.91030.50.026.8106132.8MPaf205MPa AW0.133844121立杆底段验算整体稳定性，计算长度l0：

lok2h

21.993 k1.217 h1.5m所以计算长度为：1.1551.9931.53.45m

l34500217查稳定性系数表得 取0.154

i15.9

。 99

。

N6900N116.68MPaf205MPa A0.154384所以立杆满足稳定性要求。

6地基承载力验算：

立杆底部均放置C字型槽钢，所以满足地基承载力要求。

7梁侧模板设计：

选取其中高度最达的H=1600mm。

混凝土的浇筑速度为V=1.5m/h,采用插入振捣器振捣；混凝土温度按T=15℃考虑。模板面板采用厚度15mm的木胶合板。弹性模量为7300N/mm2 ,抗弯强度15N/mm2，内楞采用落叶松木方，截面尺寸50mm×80mm，间距为200mm，弹性模量10×103N/mm2，顺纹抗剪fv1.4N/mm2。垂直梁方向外横楞采用Ф48×2.7mm单钢管，间距500mm。梁侧底部采用步步紧进行固定，防止底部漏浆。。 ①计算新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力标准值 G4k 塌落度影响修正系数β=0.9

t02002006.67 T151515F0.43γct0βV0.250.43246.670.91.50.2566.96N/m2 FγcH241.638.4KN/m2

取较小值F=38.4（kN/m 2） 采用基本组合值

Fs0.91.238.441.47KN/m2)

有效压头h=1.6m。

②侧模板高度取为1600mm。假设内楞间距为200mm,按3跨连续梁考虑，纵向取200mm进行计算。

q=41.47×0.2=8.3kN/m

挠度验算时，q'38.40.27.65KN/m 计算简图：

三跨连续梁的最大弯矩：

。 100

。

Mmax=0.1ql20.18.30.2233200Nmm

M332006.92N/mm2f15N/mm2 W4800挠度验算：

vmaxql40.6770.677100EI20047.65l0.2mm0.8mm

250200153100730012满足变形要求。

外楞采用482.7双钢管，其内楞的木材抗弯，抗剪强度修正如下：

fw0.91.21314.04N/mm2

fv'0.91.21.41.512N/mm2

'E'0.85101038.5103N/mm2

假设外楞间距为500mm，按三跨连续梁考虑；

作用在连续梁上的线荷载：

q41.470.28.294KN/m q'38.40.27.68KN/m

内楞抗弯验算：

M0.1ql20.18.2945002207350Nmm

bh250702W35700mm3

66M207350'5.8MPafw14.04MPa W35700内楞抗剪计算：

V0.68.35002490N V24900.71N/mm2fv'1.512N/mm2

bh7050满足抗剪要求。 内楞挠度验算：

。 101

。

vmax8.350045000.6770.2mm2mm 325050701008.510312内楞满足变形要求。

外楞采用482.7双钢管，属冷弯薄壁型钢，其强度设计值不予提高，假定对拉螺栓的间距为400mm，作用在梁上的荷载为： q=0.5×41.47=20.7KN/m

q=0.5×38.4=19.2KN/m

计算简图如下：

M0.125ql20.12520.70.42414000Nmm

又w8242mm

32M41400050.23MPaf205MPa W8242外楞挠度验算（按双跨梁计算）：

ql420.74004lvmax0.5210.5210.06mm1.6mm5100EI2501002.0610989142

满足变形要求。

对拉螺栓的规格选用由Q235钢制作的M14对拉螺栓: N=41.70.40.58.3KN 17KN 满足要求。

模板支撑架搭设方案七:截面尺寸200mm×2350mm钢筋混凝土梁进行计算

1竖向荷载统计：

模板及支架自重标准值G1K0.5KN/m2 新浇筑混凝土自重标准值G2K24KN/m3

。 102

。

钢筋自重标准值G3K1.5KN/m3 施工人员及设备标准值Q1K3.0KN/m2

2内楞间距验算：

1.模板面板采用厚度15mm的木胶合板。弹性模量为7300N/mm2 ,抗弯强度15

N/mm2 ，内楞采用落叶松木方，截面尺寸50mm×70mm，间距为100mm，弹性

模量10×103N/mm2，顺纹抗剪fv1.4N/mm2，其抗弯强度设计值

fw13N/mm2。外楞为直径48mm，壁厚2.7mm的双钢管。沿梁纵向取1m作计

算。 线荷载：

qG0.51242.3511.52.35159.48KNm

qQ313KN/m

5.假定内楞间距100mm，按两跨连续梁进行考虑(如下图）

11MGqGl259.480.1274350Nmm

8811MQqQl230.1237500Nmm

88M1.35MG1.4MQ1.35743501.435700150352.5Nmm

bh21000152Wn35700mm3

66M150352.54.21MPa15MPa满足要求。 Wn35700挠度验算：q=26KN/m

maxql40.5210.521100EI59.481004l0.24mm0.4mm2501000153100730012

满足变形要求。

。

103

。

3外楞间距验算：

外楞间距500mm，采用外径48mm、壁厚2.7mm的双钢管；内楞采用落叶松木方，其抗弯强度设计值fw13N/mm2，顺纹抗剪强度fv1.4N/mm2，对木材的抗弯，抗弯强度与弹性模量进行修正。

fw0.91.21314.04N/mm2

fv'0.91.21.41.512N/mm2

'E'0.85101038.5103N/mm2

按三跨连续梁考虑，如下图所示：

作用在连续梁上的线荷载：

qG0.50.1242.350.11.52.350.16.3985kNmqQ30.10.3kNm

MG0.1qGl20.16.390.52159750Nmm

MQ0.1qQl20.10.30.527500Nmm

M1.35MG1.4MQ1.351597501.47500226162Nmm

bh250702Wn40833.33mm3

66M2261625.53MPaf14.04MPa Wn40833.33挠度验算：

maxqGl40.6770.677100EI6.3950045000.12mm2mm 325050701008.510312抗剪验算：

V1.350.66.390.51.40.60.30.52.69KN

。 104

。

V2.691030.77N/mm2fv'1.51N/mm2

bh7050强度与挠度验算满足要求，则外楞间距满足要求。

4立杆横向间距验算：

外径（mm） 壁厚（mm） 截面（mm） 惯性矩（mm） 截面模量w（mm ） 回转半径（mm） 48 2.7 384 98914 4121 15.78 243立杆的横向间距取300mm，因为梁宽200mm，为保守起见仍按照两跨连续梁来考虑计算。

qG0.50.5240.52.351.50.52.3529.74KN/m

qQ30.51.5KN/m

计算简图：

1MG29.740.320.33kNm

81MQ1.50.320.016KNm

8M1.35MG1.4MQ1.350.331.40.0160.4274KNm Wn8242mm3

M4.27410551.85N/mm2f205N/mm2

Wn8242抗弯强度满足要求。 抗剪验算：

11qGl29.740.34.46KN 2211Vql1.50.30.225KN Q Q22剪力：VGV1.35VG1.4VQ1.354.461.40.2256.336KN

。

105

。

2V26.33616.5MPa125MPa A768所以抗剪承载力满足要求。

挠度验算：保险起见，仍按简支梁的挠度公式进行验算：

5ql45134004l400vmax0.06mm1.6mm 5384EI3842.061098914250250所以挠度满足规范要求。立杆横向间距满足要求。 5立杆稳定性验算：

立杆轴力设计值（按不考虑组合风荷载时考虑）考虑立杆每米结构自重标准值（《按建筑施工扣件式钢管混凝土脚手架安全技术规范》附录A.0.3）：0.1249

KNm

N1.35NGK1.4NQK1.350.5(0.50.20.5242.350.20.51.52.350.20.5)1.350.16311.51.40.530.20.54.4KN立杆稳定性验算：

顶部立杆段验算整体稳定性，计算长度l0：

lok1(h2a)

h=1.5m; a=0.5m；k=1.217；11.215

所以：lok1(h2a)1.1551.215(1.520.5)3.508m

l03508220 查稳定性系数表得 取0.15。 i15.9N440069.1f205MPa A0.15424考虑施工过程中施加在顶部立杆段的水平荷载Q3。

Q3为竖向永久荷载标准值的2%，作用在模板支架上端水平方向：

NM44004.30.020.510678.7MPaf205MPa AW0..154244491立杆底段验算整体稳定性，计算长度l0：

。

106

。

lok2h

21.951;k1.217;h1.5m所以计算长度为：1.1551.9511.53.4m

l03400214 查稳定性系数表得 取0.16 i15.9N4400N64.85MPaf205MPa A0.16424所以立杆满足稳定性要求。

7梁侧模板设计：

梁侧压力：取其中高度最达的H=2350mm

混凝土的浇筑速度为V=1.5m/h,采用插入振捣器振捣；混凝土温度按T=15℃考虑。模板面板采用厚度15mm的木胶合板。弹性模量为7300N/mm2，抗弯强度15N/mm2，内楞采用落叶松木方，截面尺寸50mm×70mm，间距为200mm，弹性模量10×103N/mm2，顺纹抗剪fv1.4N/mm2。垂直梁方向外横楞采用Ф48×2.7mm单钢管，间距500mm。梁侧底部采用步步紧进行固定，防止底部漏浆。 ①计算新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力标准值 G4k 塌落度影响修正系数β=0.9

t02002006.67 T151515F0.43γct0βV0.250.43246.670.91.50.2566.96N/m2 FγcH242.3556.4KN/m2

取较小值F=56.4（kN/m 2） 采用基本组合值

Fs0.91.256.460.9KN/m2)

有效压头h=2.35m。

②侧模板高度取为2.35mm。假设内楞间距为200mm,按3跨连续梁考虑，纵向取200mm进行计算。 q=60.9×0.2=12.18kN/m

。 107

。

挠度验算时，q'56.40.211.28KN/m 计算简图：

三跨连续梁的最大弯矩：

Mmax=0.1ql20.112.180.2248720Nmm

M4872010.15N/mm2f15N/mm2 W4800

挠度验算：

vmaxql40.6770.677100EI11.282004l0.51mm0.8mm 325020015100730012满足变形要求。

外楞采用482.7双钢管，其内楞的木材，抗弯，抗剪强度修正如下：

fw0.91.21314.04N/mm2

fv'0.91.21.41.512N/mm2

'E'0.85101038.5103N/mm2

假设外楞间距为500mm，按三跨连续梁考虑；

作用在连续梁上的线荷载：

q60.90.212.18KN/m q'56.40.211.28KN/m

内楞抗弯验算：

M0.1ql20.112.185002304500Nmm

。 108

。

bh250702W40833.33mm3

66M304500'17.45MPafw14.04MPa W40833.33内楞抗剪计算：

V0.612.185003654N

V36541.044N/mm2fv'1.512N/mm2 bh7050满足抗剪要求。 内楞挠度验算：

vmax11.250045000.6770.18mm2mm 325050701008.510312内楞满足变形要求。

外楞采用482.7双钢管；属冷弯薄壁型钢，其强度设计值不予提高，假定对拉螺栓的间距为400mm，作用在梁上的荷载为： q=0.5×60.9=30.45KN/m

q=0.5×56.4=28.2KN/m

计算简图如下：M0.1ql又w8242mm

320.130.450.52761250Nmm

M76125092.36MPaf205MPa

W8242外楞挠度验算（按双跨梁计算）：

ql428.24004lvmax0.5210.5210.94mm1.6mm5100EI2501002.0610989142

。

109

。

满足变形要求。

对拉螺栓的规格选用由Q235钢制作的M14对拉螺栓:

N=30.450.40.56.1KN 17KN

满足要求。

7地基承载力验算：

立杆底部均放置C字型槽钢，所以满足地基承载力要求。

模板支撑架搭设方案八:截面尺寸200mm×600mm钢筋混凝土梁进行计算

1竖向荷载统计：

模板及支架自重标准值G1K0.5KN/m2 新浇筑混凝土自重标准值G2K24KN/m3 钢筋自重标准值G3K1.5KN/m3 施工人员及设备标准值Q1K3.0KN/m2

2内楞间距验算：

1.模板面板采用厚度15mm的木胶合板。弹性模量为7300N/mm2 ,抗弯强度15

N/mm2 ，内楞采用落叶松木方，截面尺寸50mm×70mm，间距为200mm，弹性

模量10×103N/mm2，顺纹抗剪fv1.4N/mm2,其抗弯强度设计值

fw13N/mm2。外楞为直径48mm，壁厚2.7mm的双钢管。沿梁纵向取1m作计

算。

线荷载：

qG0.512410.61.510.615.8KNm

qQ313KN/m

6.假定内楞间距200mm，按简支梁进行考虑(如下图）

。 110

。

11MGqGl215.80.2279000Nmm

8811MQqQl230.2215000Nmm

88M1.35MG1.4MQ1.35790001.415000127650Nmm

bh21000152Wn37500mm3

66M1276503.40MPa15MPa满足要求。 Wn37500ql40.6770.677100EIl15.820042000.12mm10.8mm3100015250250100730012挠度验算：q=15.8KN/m

max满足变形要求。

3外楞间距验算：

外楞间距500mm，采用外径48mm、壁厚2.7mm的双钢管；内楞采用落叶松木方，其抗弯强度设计值fw13N/mm2，顺纹抗剪强度fv1.4N/mm2，对木材的抗弯，抗弯强度与弹性模量进行修正。

fw0.91.21314.04N/mm2

fv'0.91.21.41.512N/mm2 E'0.85101038.5103N/mm2 按三跨连续梁考虑，如下图所示：

'

作用在连续梁上的线荷载：

qG0.50.22410.21.510.25.2kNmqQ30.20.6kNm

MG0.1qGl20.15.20.52130000Nmm

MQ0.1qQl20.10.60.5215000Nmm

M1.35MG1.4MQ1.351300001.415000196500Nmm

。 111

。

bh250702Wn40833.33mm3

66M1965004.81MPaf14.04MPa Wn40833.33挠度验算：

maxqGl40.6770.677100EI5.250045000.268mm2mm 350702501008.510312抗剪验算：

V1.350.65.20.51.40.6170.60.52.37KN

V2.371030.677N/mm2fv'1.51N/mm2

bh7050强度与挠度验算满足要求，则外楞间距满足要求。

4立杆横向间距验算：

外径（mm） 壁厚（mm） 截面（mm） 惯性矩（mm） 截面模量w（mm ） 回转半径（mm） 48 2.7 384 98914 4121 15.78 243 立杆的横向间距取300mm，

qG0.50.5240.511.510.513KN/m

qQ30.51.5KN/m

计算简图：

MG0.125130.320.15kNm

MQ0.1251.50.320.017KNm

M1.35MG1.4MQ1.350.151.40.0170.2263KNm

Wn8242mm3

。 112

。

M2.26310527.46N/mm2f205N/mm2

Wn8242抗弯强度满足要求。 抗剪验算：

剪力：VG0.625qGl0.625130.32.4KN VQ0.625qQl0.6251.50.30.3KN

V1.35VG1.4VQ1.352.41.40.33.66KN

V3.664.76MPa125MPa A768所以抗剪承载力满足要求。

挠度验算：保险起见，仍按简支梁的挠度公式进行验算：

vmax0.521ql40.521133004l3000.013mm1.2mm 100EI1002.06105197828250250所以挠度满足规范要求。立杆横向间距满足要求。

5立杆强度与稳定性验算：

立杆轴力设计值（按不考虑组合风荷载时考虑）：

考虑高支撑水平杆步距1.5m。立杆每米结构自重标准值：0.1630KNm。

N1.35NGK1.4NQK1.35(0.50.50.22410.50.21.510.50.2)1.350.163013.81.430.50.26.06KNN6060N15.78MPa205MPa 2A384mm所以立杆强度满足要求 立杆稳定性验算： 强度验算：l顶部立杆段验算整体稳定性，计算长度0： lok1(h2a)

h=1.5m; a=0.5m；k=1.217；11.215

所以：lok1(h2a)1.2171.215(1.520.5)3.70m

l03700232.7,查表：0.136 i15.9Q3:竖向永久荷载标准值的2%，作用在模板支架上端水平方向：

。 113

。

NM6.061030.50.025.64106129.7MPaf205MPa AW0.1363844121l立杆底段验算整体稳定性，计算长度0： lok2h

21.951;k1.217;h1.5m所以计算长度为：1.2171.9511.53.56m

l35600224查稳定性系数表得 取0.145

i15.9N6060N108.84MPaf205MPa A0.145384

所以立杆满足稳定性要求。

6地基承载力验算：

立杆底部均放置C字型槽钢，所以满足地基承载力要求。

7梁侧模板设计：

选取其中高度最大的H=600mm

混凝土的浇筑速度为V=1.5m/h,采用插入振捣器振捣；混凝土温度按T=15℃考虑。模板面板采用厚度15mm的木胶合板。弹性模量为7300N/mm2 ,抗弯强度15N/mm2 ，内楞采用落叶松木方，截面尺寸50mm×70mm，间距为200mm，；弹性模量10×103N/mm2，顺纹抗剪fv1.4N/mm2。垂直梁方向外横楞采用Ф48×2.7mm单钢管，间距500mm。梁侧底部采用步步紧进行固定，防止底部漏浆。

①计算新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力标准值 G4k 塌落度影响修正系数β=0.9

200200t06.67

T151515F0.43γct0βV0.250.43246.670.91.50.2566.96N/m2 FγcH240.614.4KN/m2

取较小值F=14.4（kN/m 2） 采用基本组合值

Fs0.91.214.415.552（KN/m2)

有效压头h=0.6m。

。

114

。

②侧模板高度取为600mm。假设内楞间距为200mm,按3跨连续梁考虑，纵向取200mm进行计算。

q=15.552×0.2=3.11kN/m

挠度验算时，q'14.40.22.88KN/m 计算简图：

三跨连续梁的最大弯矩：

Mmax=0.1ql20.13.110.2212440Nmm

M124402.59N/mm2f15N/mm2 W4800挠度验算：

vmaxql40.6770.677100EI20043.11l0.082mm0.8mm 320015250100730012满足变形要求。

外楞采用482.7双钢管，其内楞的木材，抗弯，抗剪强度修正如下：

fw0.91.21314.04N/mm2

fv'0.91.21.41.512N/mm2 E'0.85101038.5103N/mm2

'假设外楞间距为500mm，按三跨连续梁考虑；

作用在连续梁上的线荷载：

q15.5520.23.1104KN/m q'14.40.22.88KN/m

内楞抗弯验算：

M0.1ql20.13.1104500277760Nmm

。 115

。

bh250702W40833.33mm3

66M777601.90MPafw'14.04MPa W40833.33内楞抗剪计算：

V0.63.1104500933.12N

V933.120.267N/mm2fv'1.512N/mm2

bh7050满足抗剪要求。 内楞挠度验算：

vmax2.8850045000.6770.10mm2mm 350702501008.510312内楞满足变形要求。

外楞采用482.7双钢管；属冷弯薄壁型钢，其强度设计值不予提高，假定对拉螺栓的间距为400mm，作用在梁上的荷载为 q=0.5×15.552=7.776KN/m

q=0.5×14.4=7.2KN/m

计算简图如下：

1212112Mql1ql214.2560.1514.2560.42299640Nmm

4848又w8242mm

3M29964033.36MPaf205MPa W8242ql47.24004l0.5210.5210.02mm1.6mm100EI1002.06105989142250外楞挠度验算（按双跨梁计算）：

vmax

满足变形要求。

对拉螺栓的规格选用由Q235钢制作的M14对拉螺栓:

N=14.40.40.52.88KN小于容许拉力值17KN

。 116

。

满足要求。

模板支撑架搭设方案九：厚度400mm的楼板进行计算

地下车库顶板有厚度250mm、350mm和400mm三种厚度的楼板，选取400mm厚的楼板进行计算其它截面形式的楼板布置形式与之相同，则不必重复演算。 1基本参数：

模板面板采用厚度15mm的木胶合板，弹性模量为7300N/mm2 ,抗弯强度15N/mm2，内楞采用落叶松木方，截面尺寸50mm×70mm，弹性模量10×103

N/mm2，顺纹抗剪fv1.4N/mm2，其抗弯强度设计值fw13N/mm2。外楞为直径48mm，壁厚2.7mm的双钢管。立杆采用直径48mm，壁厚2.7mm的钢管。 2荷载统计：

①模板及支架自重标准值G1K0.5KN/m2 ②新浇筑混凝土自重标准值G2K24KN/m3 ③钢筋自重标准值G3K1.1KN/m3 ④施工人员及设备标准值Q1K3.0KN/m2 3验算内楞间距l1：

按三跨连续梁考虑，内楞间距取为200mm。取板宽1000mm。

承载力检算时，采用荷载基本组合的效应设计值，其值为：

Sd1.35(G1KG2KG3K)1.4Q1K

作用在连续梁上的线荷载为：

qG0.5KN/m21m24KN/m30.4m1m1.1KN/m30.4m1m10.54KN/m

qQ3KN/m21m3KN/m 计算跨中最大弯矩：

221.350.110.540.21.40.130.20.074KNm Mmax。

117

。

截面抵抗矩：

bh21000152W37500mm3

66fM740001.97N/mm2f15N/mm2 W37500满足强度要求。 挠度验算：

挠度验算时，按永久荷载标准值计算，qG1KG2KG3K10.54KN/m 最大挠度

ql4wKW0.677100EI10.5420040.15mm

1000153100730012vl2000.8mm 250250wv，满足变形要求。

4外楞间距l2：

外楞采用双钢管，设外楞间距为800mm。

考虑施工现场，为提高安全系数。采用比规范更保守的壁厚，验算外楞间距：参照《木结构设计规范》对露天模板结构，强度设计值可乘以0.9的折减系数；弹性模量应乘0.85的折减系数；又按施工荷载考虑，强度设计值可乘以 1.2的提高系数。施工现场木材的含水率不稳定，可不作调整。因此，综合得出的木材修正抗弯和抗剪强度设计值为：

'fw0.91.21314.04N/mm2

fv'0.91.21.41.512N/mm2

修正后的弹性模量：

E'0.85101038.5103N/mm2 按三跨梁进行考虑：

。

118

。

qG0.5KN/m20.2m24KN/m30.4m0.2m1.1KN/m30.4m0.2m2.11KN/mqQ3KN/m20.2m0.6KN/m

Mmax1.352.110.1121.40.60.1120.36KNm

由内楞截面惯性矩：

bh250702w40833.33mm3

66M360000'8.8N/mm2fw14.04N/mm2W40833.33

满足强度要求。 验算抗剪强度：

V0.62.1111.350.60.611.42.21KN

VS0V2.211030.63Nmm2fv'1.512N/mm2

Ibbh5070满足抗剪强度要求。 挠度验算：

qG0.5KN/m20.2m24KN/m30.4m0.2m1.1KN/m30.4m0.2m2.02KN/m2.028004800vmax0.6770.68mm3.2mm 3 50702501008.510312满足变形要求。 5立杆间距验算：

外径（mm） 壁厚（mm） 截面（mm） 惯性矩（mm） 截面模量w（mm ） 回转半径（mm） 48 2.7 384 98914 4121 15.78 243假设立杆间距为800mm，外楞为直径48mm壁厚2.7mm的双钢管与立杆通过U型顶托。

。

119

。

作用在外楞上的线荷载：

qG0.50.8240.40.81.10.40.88.432KN/m qQ30.82.4KN/m

按三跨连续梁考虑：

Mmax1.350.18.4320.821.42.40.10.820.94KNm 双钢管截面抵抗矩：W8242mm3

M0.94106f114.05N/mm2205N/mm2

W8242满足抗弯强度要求。 验算挠度：

8.4328004800vmax0.6771.7mm3.2mm

1002.0610598914250满足挠度要求。 抗剪强度验算：

V=0.61.358.4320.81.42.40.60.88.37KN

V8.3710.9Nmm2fv 2A2384所以满足抗剪要求。 6验算满堂支撑架立杆验算：

满堂支撑架立杆纵距0.8m，立杆横距0.8m，取步距1.5m。由规范（JGJ130-2011）知满堂支撑架立杆承受的每米结构自重标准值

gk0.1391KN/m。

荷载统计：

NGK240.40.821.10.40.820.50.820.139157.44KN

NQK30.821.92KN

。 120

。

底部立杆轴向力设计值N1.2NGK1.4NQK1.27.441.41.9211.61KN 稳定计算公式：

1）顶部立杆段验算整体稳定性，计算长度l0：

lok1(h2a)

h=1.5m; a=0.5m；k=1.155；11.215

所以：lok1(h2a)1.1551.215(1.520.5)3.5m

l03500220 查稳定性系数表得 取0.15。 i15.9N11610201MPaf205MPa A0.15384 根据《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）的规定考虑施工过程中施加在顶部立杆段的水平荷载Q3；Q3为竖向永久荷载标准值的2%，作用在模板支架上端水平方向：

NM116107.440.020.5106203MPaf205MPaAW0.153844121

2）立杆底段验算整体稳定性，计算长度l0：

lok2h

h=1.5m; a=0.5m；k=1.155；21.951所以计算长度为：1.1551.9531.53.38m

l03380213 根据稳定性系数表计算得 取0.160 i15.9N11610N189MPaf205MPa A0.1603847地基承载力验算：

立杆底部均放置C字型槽钢，所以满足地基承载力要求。

模板支撑架搭设方案十：厚度120mm楼板进行计算

1基本参数：

模板面板采用厚度15mm的木胶合板，弹性模量为7300N/mm2 ,抗弯强度

。 121

。

15N/mm2，内楞采用落叶松木方，截面尺寸50mm×70mm；弹性模量10×10

3

N/mm2，顺纹抗剪fv1.4N/mm2，其抗弯强度设计值fw13N/mm2。外楞为直径48mm，壁厚2.7mm的双钢管。立杆采用直径48mm，壁厚2.7mm的钢管。 2荷载统计：

①模板及支架自重标准值G1K0.5KN/m2 ②新浇筑混凝土自重标准值G2K24KN/m3 ③钢筋自重标准值G3K1.1KN/m3 ④施工人员及设备标准值Q1K3.0KN/m2 3验算内楞间距l1：

按三跨连续梁考虑，内楞间距取为200mm。取板宽1000mm，板厚为120 mm。

承载力检算时，采用荷载基本组合的效应设计值，其值为：

Sd1.35(G1KG2KG3K)1.4Q1K

作用在连续梁上的线荷载为：

qG0.5KN/m21m24KN/m30.12m1m1.1KN/m30.12m1m3.51KN/m2q3KN/m1m3KN/m Q

计算跨中最大弯矩：

Mmax1.350.13.510.221.40.130.220.036KNm

截面抵抗矩：

bh21000152W37500mm3

66fM360000.96N/mm2f15N/mm2 W37500强度满足要求 挠度验算：

。 122

。

挠度验算时，按永久荷载标准值计算，qG1KG2KG3K3.51KN/m 最大挠度

ql4wKW0.677100EI3.5120040.02mm 3100015100730012vl2000.8mm 250250wv，满足变形要求。

4外楞间距l2：

外楞采用双钢管，设外楞间距为1000mm，钢管计算参数如下：

考虑施工现场，为提高安全系数。采用比规范更保守的壁厚，验算外楞间距：参照《木结构设计规范》对露天模板结构，强度设计值可乘以0.9的折减系数；弹性模量应乘0.85的折减系数；又按施工荷载考虑，强度设计值可乘以 1.2的提高系数。施工现场木材的含水率不稳定，可不作调整。因此，综合得出的木材修正抗弯和抗剪强度设计值为：

'fw0.91.21314.04N/mm2

fv'0.91.21.41.512N/mm2

修正后的弹性模量：

E'0.85101038.5103N/mm2 仍按三跨梁进行考虑：

qG0.5KN/m20.2m24KN/m30.12m0.2m1.1KN/m30.12m0.2m0.70KN/mqQ3KN/m20.2m0.6KN/m

Mmax1.350.700.1121.40.60.1120.18KNm

由内楞截面惯性矩：

。

123

。

bh250702w40833.33mm3

66M1800004.4N/mm2fw'14.04N/mm2满足强度要求。 W40833.33

验算抗剪强度：

V0.60.7011.350.60.611.41.07KN

VS0V1.071030.31Nmm2fv'1.512N/mm2

Ibbh5070抗剪强度满足要求。 验算挠度：

qG0.5KN/m20.2m24KN/m30.12m0.2m1.1KN/m30.12m0.2m0.70KN/m

vmax0.701000410000.6770.39mm4mm 350702501008.510312满足变形要求。 5立杆间距验算：

外径（mm） 壁厚（mm） 截面（mm） 惯性矩（mm） 截面模量w（mm ） 回转半径（mm） 48 2.7 384 98914 4121 15.78 243假设立杆间距为1000mm，外楞为直径48mm壁厚2.7mm的单钢管与立杆通过U型顶托。

作用在外楞上的线荷载：

qG0.51240.1211.10.1213.512KN/m qQ313.0KN/m

按三跨连续梁考虑：

Mmax

1.350.13.51211.40.13.010.89KNm

22。 124

。

双钢管截面抵抗矩：W8242mm3

M0.89106f107.98N/mm2205N/mm2

W8242抗弯强度满足要求。 验算挠度：

vmax3.5121000410000.6771.7mm4.0mm

1002.0610598914250满足挠度要求。 抗剪强度验算：

V=0.61.353.51211.40.6315.36KN

V5.366.9Nmm2fv 2A2384所以满足抗剪要求。 6验算满堂支撑架立杆验算：

满堂支撑架立杆纵距1.0m，立杆横距1.0m，取步距1.5m。由规范（JGJ130-2011）知满堂支撑架立杆承受的每米结构自重标准值gk0.1630KN/m。 荷载统计：

NGK240.12121.10.12120.5120.163013.85.76KN

NQK3123KN

底部立杆轴向力设计值N1.2NGK1.4NQK1.25.761.4311.11KN 稳定计算公式为：

1）顶部立杆段验算整体稳定性，计算长度l0：

lok1(h2a)

h=1.5m; a=0.5m；k=1.217；11.123

所以：lok1(h2a)1.2171.123(1.520.5)3.4m

l03400214 查稳定性系数表得 取0.159。 i15.9。 125

。

N11110182MPaf205MPa A0.159384 根据《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）的规定考虑施工过程中施加在顶部立杆段的水平荷载Q3；Q3为竖向永久荷载标准值的2%，作用在模板支架上端水平方向：

NM111105.760.020.5106196MPaf205MPaAW0.1593844121

2）立杆底段验算整体稳定性，计算长度l0：

lok2h

h=1.5m; a=0.5m；k=1.217；21.993所以计算长度为：1.2171.9931.53.64m

l03640229 根据稳定性系数表计算得 取0.140 i15.9N11110N200MPaf205MPa A0.1403847地基承载力验算：

立杆底部均放置C字型槽钢，所以满足地基承载力要求。

模板支撑架搭设方案十一：梁截面尺寸500mm×1500mm钢筋混凝土梁进行计算

1竖向荷载统计：

模板及支架自重标准值G1K0.5KN/m2 新浇筑混凝土自重标准值G2K24KN/m3 钢筋自重标准值G3K1.5KN/m3 施工人员及设备标准值Q1K3.0KN/m2

2内楞间距验算：

模板面板采用厚度15mm的木胶合板。弹性模量为7300N/mm2，抗弯强度15N/mm2，内楞采用落叶松木方，截面尺寸50mm×70mm，间距为150mm，弹性

。 126

。

3

模量10×10N/mm2，顺纹抗剪fv1.4N/mm2，其抗弯强度设计值

fw13N/mm2。外楞为直径48mm，壁厚2.7mm的双钢管。沿梁纵向取1m作计

算。 线荷载：

qG0.51241.511.51.5138.15KNm

qQ313KN/m

假定内楞间距150mm，按两跨连续梁进行考虑(如下图）

11MGqGl238.150.252298046.9Nmm

8811MQqQl230.25223437.5Nmm

88M1.35MG1.4MQ1.35298046.91.423437.5435175.8Nmm

bh21000152Wn37500mm3

66M435175.811.6MPa15MPaWn37500

强度满足要求。

挠度验算：qG38.15KN/m

maxql40.5210.521100EI38.152504l0.38mm1mm2501000153100730012

满足变形要求。

3外楞间距验算：

外楞间距500mm，采用外径48mm、壁厚2.7mm的双钢管；内楞采用落叶松木方，其抗弯强度设计值fw13N/mm2，顺纹抗剪强度fv1.4N/mm2，对木材的抗弯，抗弯强度与弹性模量进行修正。

。

127

。

fw0.91.21314.04N/mm2

fv'0.91.21.41.512N/mm2

'E'0.85101038.5103N/mm2

按三跨连续梁考虑，如下图所示：

作用在连续梁上的线荷载：

qG0.50.25241.50.251.51.50.259.9kNmqQ30.250.75kNm

MG0.1qGl20.19.90.52247500Nmm

MQ0.1qQl20.10.750.5218750Nmm

M1.35MG1.4MQ1.352475001.418750360375Nmm

bh250702Wn40833.33mm3

66M3603758.8MPaf14.04MPa Wn40833.33满足要求。 挠度验算：

maxqGl40.6770.677100EI9.950045000.35mm2mm 325050701008.510312抗剪验算：

V1.350.69.90.51.40.60.750.54.38KN

V1.771031.25N/mm2fv'1.51N/mm2

bh7050强度与挠度验算满足要求，则外楞间距满足要求。

。

128

。

4立杆横向间距验算：

外径（mm） 壁厚（mm） 截面（mm） 惯性矩（mm） 截面模量w（mm ） 回转半径（mm） 48 2.7 384 98914 4121 15.78 243立杆的横向间距取400mm。

qG0.50.5240.51.51.50.51.519.075KN/m

qQ30.51.5KN/m

计算简图：为简化计算按三跨均布荷载计算

1MG19.0750.420.38kNm

81MQ1.50.420.03KNm

8M1.35MG1.4MQ1.350.381.40.030.555KNm Wn8242mm3

M5.5510567.34N/mm2f205N/mm2

Wn8242抗弯强度满足要求。 抗剪验算：

11qGl19.0750.43.815KN 2211Vql1.50.40.3KN Q Q22剪力：VGV1.35VG1.4VQ1.353.8151.40.35.57KN

2V2557014.5MPa125MPa A768抗剪承载力满足要求。 挠度验算：

。

129

。

保险起见，仍按简支梁的挠度公式进行验算：

vmax5ql4519.0754004l4000.32mm1.6mm384EI3842.0610598914250250所以挠度满足规范要求。

5立杆强度与稳定性验算：

立杆轴力设计值（按不考虑组合风荷载时考虑）：

考虑高支撑水平杆步距1.5m，顺梁方向支撑架间距为500mm。立杆每米结构自重标准值：0.1630KNm。

N1.35NGK1.4NQK1.350.5(0.50.50.42410.50.41.5

10.50.4)1.40.16316.11.430.50.47.97KN

强度验算：

N7970N18.79MPa205MPa A424mm2所以立杆强度满足要求 立杆稳定性验算：

顶部立杆段验算整体稳定性，计算长度l0：

lok1(h2a)

h1.5m；a0.5m；k1.217；11.241

所以：lok1(h2a)1.2171.241(1.520.5)3.775m

l03775237.4,查表：0.13 i15.9Q3:竖向永久荷载标准值的2%，作用在模板支架上端水平方向： NM7.971030.50.024.02106169.35MPaf205MPa AW0.133844121立杆底段验算整体稳定性，计算长度l0：

lok2h

21.993；k1.217；h1.5m

。

130

。

所以：l0kh1.2171.9931.53.638m

l03638228i15.9

查稳定性系数表得 取0.14

N7970N148.25MPaf205MPa A0.14384所以立杆满足稳定性要求。

6地基承载力验算：

立杆底部均放置C字型槽钢，所以满足地基承载力要求。

7梁侧模板设计：

选取其中高度最达的H1500mm。混凝土的浇筑速度为V1.5m/h,采用插入振捣器振捣；混凝土温度按T=15℃考虑。模板面板采用厚度15mm的木胶合板。弹性模量为7300N/mm2，抗弯强度15N/mm2，内楞采用落叶松木方，截面尺寸50mm×70mm，间距为200mm，弹性模量10×103N/mm2，顺纹抗剪fv1.4N/mm2，垂直梁方向外横楞采用Ф48×2.7mm单钢管，间距500mm。梁侧底部

采用步步紧进行固定，防止底部漏浆。

①计算新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力标准值 G4k 塌落度影响修正系数β=0.9

t02002006.67 T151515F0.43γct0βV0.250.43246.670.91.50.2566.96N/m2 FγcH241.536KN/m2

取较小值Fs36KN/m2 采用基本组合值

Fs0.91.23638.88（KN/m2)

有效压头h38.88241.62m。

②侧模板高度取为1500mm。假设内楞间距为200mm,按3跨连续梁考虑，纵向取

。

131

。

200mm进行计算。 q=38.88×0.2=7.78kN/m

挠度验算时，q'360.27.2KN/m 计算简图：

三跨连续梁的最大弯矩：

Mmax=0.1ql20.138.80.22155200Nmm

M1552004.35N/mm2f15N/mm2 W37500挠度验算：

vmaxql40.6770.677100EI7.22004l0.189mm0.8mm 325020015100730012满足变形要求。

外楞采用482.7双钢管，其内楞的木材，抗弯，抗剪强度修正如下：

fw0.91.21314.04N/mm2

fv'0.91.21.41.512N/mm2

'E'0.85101038.5103N/mm2

假设外楞间距为500mm，按三跨连续梁考虑；

作用在连续梁上的线荷载：

q38.80.27.76KN/m q'360.27.2KN/m

内楞抗弯验算：

。 132

。

M0.1ql20.17.765002194000Nmm

bh250702W40833.33mm3

66M194000'4.75MPafw14.04MPa W40833.33内楞抗剪计算：

V0.67.765002328N

V23280.67N/mm2fv'1.512N/mm2 bh3500满足抗剪要求。 内楞挠度验算：

vmax7.7650045000.6770.27mm2mm 325050701008.510312内楞满足变形要求。

外楞采用482.7双钢管；属冷弯薄壁型钢，其强度设计值不予提高，假定对拉螺栓的间距为400mm，作用在梁上的荷载为：

q0.538.8819.44KN/m

计算简图如下：

M0.1ql20.119.444002311040Nmm 又w8242mm

3M31104037.84MPaf205MPa W8242外楞挠度验算（按双跨梁计算）：

ql419.444004lvmax0.5210.5210.5mm1.6mm5100EI2501002.0610989142满足变形要求。

。

133

。

对拉螺栓的规格选用由Q235钢制作的M14对拉螺栓:

N=38.880.40.57.78KNfy17KN

满足要求。

柱子侧压力计算：

该部分出现的柱子截面尺寸主要有：600mm×600mm，700mm×700mm，800mm×800mm等截面尺寸，选取其中最大截面尺寸进行验算。 800mm×800mm柱截面模板支撑设计与验算： 1荷载统计：

柱高取为12m。混凝土的浇筑速度为V=1.8m/h,采用插入振捣器振捣；混凝土温度为T=28℃，模板面板采用厚度15mm的木胶合板。弹性模量为7300

N/mm2 ,抗弯强度15N/mm2 ，内楞采用落叶松木方，截面尺寸50 mm×70mm，

间距为200mm，；弹性模量10×103N/mm2，顺纹抗剪fv1.4N/mm2。外楞为直径48mm壁厚3.6mm的双钢管。

计算新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力标准值 G4K 塌落度影响修正系数0.9

t02002004.65 T152815F=0.28ct0βV0.5=0.28×24×4.65×0.9×1.80.5=37.7KN/m2 F=γcH=24×12=288（kN/m 2） 取较小值F=37.7（kN/m 2） 采用基本组合值

FS=1.35×37.7=50.9（kN/m 2） 有效压头h=2.1m 2.模板设计：

模板面板采用厚度15mm的木胶合板，弹性模量为7300N/mm2，抗弯强度15

N/mm2，内楞间距为200mm，按三跨连续梁考虑，取梁纵向方向200mm。

q=50.9×0.2=10.2N/mm

。 134

。

按挠度作变形验算时，

q'37.70.27.54KN/m

三跨连续梁的最大弯矩：

Mmax=0.1×10.2×2002=40800Nmm

M408005.44N/mm2f15N/mm2 W7500挠度验算：

ql4vmax0.6770.677100EI20047.54l0.2mm0.8mm

200153250100730012满足变形要求。

③外楞采用483.6双钢管，其内楞的木材，抗弯，抗剪强度修正如下：

fw0.91.21314.04N/mm2

fv'0.91.21.41.512N/mm2

'E'0.85101038.5103N/mm2

假设外楞间距为500mm，按三跨连续梁考虑；作用在连续梁上的线荷载：

q50.90.210.2KN/m q'37.70.27.54KN/m

内楞抗弯验算：

M0.1ql20.110.25002255000Nm

bh250702W40833.33mm3

66。

135

。

M255000'6.25MPafw14.04MPa W40833.33内楞抗剪计算：

V0.610.25003060N

V30600.87N/mm2fv'1.512N/mm2 bh5070满足抗剪要求。 内楞挠度验算：

vmax7.5450045000.6770.27mm2mm 325050701008.510312内楞满足变形要求。

④外楞采用483.6双钢管；属冷弯薄壁型钢，其强度设计值不予提高，假定对拉螺栓的间距如图：

作用在梁上的荷载为： q=0.5×50.9=22.9KN/m

q=0.5×37.7=16.97KN/m

计算简图如下：

M0.1ql20.122.94002366400N

w8982mm3

M36640040.79MPaf205MPa

W8982外楞挠度验算：

vmax16.9740045000.6770.01mm2mm 352501008.5102.0610989142满足变形要求。

。

136

。

⑤对拉螺栓的规格选用由Q235钢制作的M14对拉螺栓:

50.90.50.410.18KNf17KN

满足要求。

。 137

。

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