跨既有线施工方案

8.1沾益特大桥与六沾铁路走向图：

沾益特大桥27～29号墩连续梁中内心程DIK1041+500,上跨六沾铁路，平面交角26度，沾益铁路梁底距离六沾轨面要求净高为7.96m，沾益铁路与六沾铁路位置关系如附图所示。

热浸钢柱顶标高：1894.204大特承益#沾.5桥18*台4.51墩顶标高.43承台底标高：1883.259既有铁路线热侵锌钢柱.05热浸钢柱顶标高：1894.098既有六沾二线铁路桥大特益台.5墩顶标高：1894.642#承*18 沾.514承台底标高：1878.142.原地面标高：1882.928.图中尺寸均以为单位.沾益特大桥28#墩柱顶经测量计算标高低于沾益既有线上的热浸锌钢柱94阻挡了现浇梁跨越。3.29#墩柱顶标高只高于既有线热浸锌钢柱0.544，对施工有所不便。图名制图复核日期8.2沾益特大桥跨六沾铁路平面布置图：

承台既有铁路六沾二线注：、本图尺寸均以计、沾益特大桥与既有铁路六沾线呈夹角。图名制图复核比例日期承台线路方向8.3基坑防护平面布置图：

原地面承台承台注： 1、本图尺寸均以“m”计。 2、基坑防护桩为直径80cm砼灌注桩。基坑防护布置图8.4墩顶0#块膺架运算书 1.运算依据

«连续梁施工设计图»

«结构力学»、«材料力学»、«桥梁工程»

«铁路桥梁钢结构设计规范»〔TB10002.2-2005〕

«路桥施工运算手册»〔周兴水等著，人民交通出版社〕 «铁路桥涵设计差不多规范»(TB10002.1-2005) «铁路混凝土工程施工技术指南»〔TZ210-2005〕 «铁路混凝土与砌体工程施工规范»(TB10210-2001)

2.支架结构材料参数

1) 木材〔A-2红杉木〕： 顺纹弯应力 弯曲剪应力

13MPa 2.0MPa

4弹性模量 E10MPa

2) Q235钢材(依据现行«铁路桥梁钢结构设计规范»(TB10002.2-2005)取值)： 拉压应力 弯曲应力 剪应力

135MPa w140MPa 80MPa

5弹性模量 E2.110MPa

3.差不多资料

0#块长度12m〔4.5+3.0+4.5m〕，墩顶处箱梁高6.65m，端头箱梁高5.958m，箱梁底板宽6.7m，顶板宽12.0m， 0#块砼重192.5t，1#块分别重112.6t。0#块重约650t。

图1 0号块重量分配 4.支架结构

支架结构见以下图：

支架结构图 5.运算荷载种类及组合

(1)运算荷载种类

①新浇砼容重按26kN/m3运算，超灌系数取1.05； ②模板、支架自重：按实际材料、尺寸运算； ③施工人员、施工料具堆放、运输荷载: ④倾倒混凝土时产生的冲击荷载： ⑤振捣混凝土产生的荷载: (2) 荷载组合：

运算强度时:p1=①+②+③+④+⑤ 运算刚度时:p2=①+②

6.支架结构检算

(1)方木运算

采纳红衫木，纵桥向间距45cm，偏安全按简支梁运算，腹板下方木运算跨度L=0.3m，底板下运算跨度L=0.5m。

1〕 腹板下方木运算

混凝土重：q1=26×6.65×0.45×1.05=81.7kN/m 模板重：q2＝3kN/m

施工人员、运输荷载等: q3＝2.5×0.45＝1.125 kN/m

倾倒混凝土时产生的冲击荷载： q4＝2.0×0.45＝0.9 kN/m 振捣混凝土产生的荷载: q5＝2.0×0.45＝0.9 kN/m 检算强度时：Q1＝q1+ q2+ q3+ q4+ q5=87.6 kN/m 检算刚度时：Q2＝q1+ q2 =84.7 kN/m 方木截面抗击矩：

121501002250103mm3 Wbh66跨中最大弯矩：

方木横截面的最大正应力：

M985.53.9MPa13MPa〔满足要求〕 W250方木横截面的最大剪力： VQ1l87.630013.14103N 22方木横截面的最大剪应力：

3V313.141031.314MPa2MPa〔满足要求〕 2A21501002〕底板下方木运算

混凝土重：q1=26×(0.4+1.0)×0.45×1.05=17.2kN/m 模板重：q2＝3kN/m

施工人员、运输荷载等: q3＝2.5×0.45＝1.125 kN/m

倾倒混凝土时产生的冲击荷载： q4＝2.0×0.45＝0.9 kN/m 振捣混凝土产生的荷载: q5＝2.0×0.45＝0.9 kN/m 检算强度时：Q1＝q1+ q2+ q3+ q4+ q5=23.125 kN/m 跨中最大弯矩：

方木横截面的最大剪力： VQ1l23.1255005.78103N 22弯矩及剪力均小于腹板下方木承担的弯矩及剪力，安全！

(2)方木下次分配梁运算

次分配梁承担模板及混凝土重量，采纳I30b。腹板下间距为30cm，底板下间距为50cm 。 1)腹板下次分配梁运算

腹板混凝土由3根I30b承担。 腹板混凝土重：：q1=26×6.65×0.9×1.05=163.4kN/m 模板重：q2＝3kN/m

施工人员、运输荷载等: q3＝2.5×0.9＝2.25 kN/m

倾倒混凝土时产生的冲击荷载： q4＝2.0×0.9＝1.8 kN/m 振捣混凝土产生的荷载: q5＝2.0×0.9＝1.8 kN/m 检算强度时：Q1＝q1+ q2+ q3+ q4+ q5=172.24 kN/m 检算刚度时：Q2＝q1+ q2 =166.4 kN/m 运算模型：

弯矩图：

剪力图：

正应力：max剪应力：maxM86MPa140MPa〔满足要求〕 WQS36MPa80MPa〔满足要求〕 bI

挠度图(mm)：

fmax =4mm＜[f]=L/400=1100/400=3mm ，刚度满足要求！ 2)底板下次分配梁运算

底板I30b间距为50cm承担，单根工字钢承担的线荷载为： 混凝土重：q1=26×(0.4+1.0)×0.5×1.05=19.11kN/m 模板重：q2＝3kN/m

施工人员、运输荷载等: q3＝2.5×0.5＝1.25 kN/m

倾倒混凝土时产生的冲击荷载： q4＝2.0×0.5＝1 kN/m 振捣混凝土产生的荷载: q5＝2.0×0.5＝1 kN/m 检算强度时：Q1＝q1+ q2+ q3+ q4+ q5=25.36 kN/m 检算刚度时：Q2＝q1+ q2 =22.11 kN/m

该荷载远远小于腹板下单根工字钢承担的荷载，故安全! 3)钢管立柱上横梁运算

钢管立柱上横梁采纳2I50b，按4跨连续梁运算，承担上部传递下来的全部荷载。 运算模型：

弯矩图：

剪力图：

正应力：max剪应力：maxM41MPa140MPa〔满足要求〕 WQS41MPa80MPa〔满足要求〕 bI

挠度图(mm)：

fmax =0.4mm＜[f]=L/400=3600/400=9mm ，刚度满足要求！ 4)钢管立柱运算

钢管立柱直径φ600mm，壁厚10mm，按轴心受压构件运算，承担由上横梁传递的集中荷载。

上横梁传递的集中荷载：

取最大值902kN运算，钢管长度为13.63m。 Φ600×10钢管截面特性

截面积：A=18535.4mm2 弹性模量：E=2.1×105MPa 回转半径：i=208.62mm 钢管架自重：

N2=1.455×13.63=19.83kN

荷载组合: N=N1+N2 =921.83kN 长细比:λ=l0/i=13630/208.6=65.3 查表得拆减系数:φ=0.861

钢管应力σ＝N/A=921.83×103 /18535.4=49.7MPa<φ[σ]=120.5 MPa 因此立柱强度及稳固均满足要求。

8.5挂篮防坠落、防静电设计图

依照该桥与既有线夹角较小，净空低，距离接触网线较近的特点，利用新工艺，减少接触网拆迁工作量，减少对既有线行车的阻碍，采纳防水防静电防坠落的全封闭式挂篮，在底板安装静电防护装置，挂篮四周增设防护网全封闭施工，确保六沾铁路和施工安全。

六沾铁路行车密度较大。为确保施工安全，在施工过程中必须申请慢行和封锁，每次开通线路前安排专人进行检查锁定装置、焊接部件是否牢固。本桥采取防护措施如下图：

梁体梁体防坠落防静电注： 1、本图尺寸均以“m”计。 2、基坑防护桩为直径80cm砼灌注桩。挂篮防坠落、防静电设计图

8.6挂篮受力验算 1.荷载：

1〕28＃墩1＃块为箱梁最大节段，混凝土30.88m3，重80.3t。 2〕单只挂篮各部分重量： 主桁架： 3t 滑道：3.0t

后锚固系统： 1.5t 前上横梁： 1.1t 底模平台2.5t 底模：1t 外模： 5.4t 内模： 2t 内导梁： 1.5t 外导梁系统： 3t 前吊挂系统：1t 底模平台后锚固：1t 3〕挂篮工作系数：0.308。 2.挂篮底模平台检算： 15根I25工字钢铺设平台

施工1＃块时纵梁受力最不利，以此工况操纵设计。 〔1〕 底模纵梁验算: ①纵梁抗弯应力验算：

考虑到底模纵梁为I25a工字钢，其中腹板位置处的工字钢受力最大，腹板宽60cm，高度为441.2cm～478.3cm。

q1=26×0.6×4.412=68.82KN/m, q2=26×0.6×4.783=74.61KN/m,

施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；2.5KN/㎡；

振捣混凝土时产生的荷载：2KN/㎡； 最大弯矩M=56.29KN·m，

腹板下按3根工字钢共同受力运算，可知

σ=M/ W=140Mpa<[σ]=215Mpa，满足使用要求。 纵梁抗弯应力验算：

腹板之间的底板位置I25a工字钢中心间距

50cm

最大弯矩为23.96Mpa，验算可知：

σ=M/W=60Mpa<[σ]=215Mpa，满足使用要求。 ②纵梁挠度验算：

f= 5ql4/384EI=2mm，

[f]=l/400=7.5mm，满足规范要求。 底模横梁验算： 横梁抗弯应力检验：

下横梁截面为2[25a槽钢对扣，其截面惯性矩I=33696200mm4，W= 269597mm3， 依照运算软件分析运算结果，最大弯矩M=190.21KN·m，负弯矩M=115.45 KN·m； 抗弯应力σ=M/W=107Mpa；[σ]=215Mpa，

，

K= [σ] /σ=2.00，满足使用要求。 横梁的挠度检验：

最大位移为2mm，规范承诺最大位移[f]=l/400=3000mm/400=7. 5mm, f<[f],满足规范要求。 〔2〕吊带验算：

N=[1.2×〔1500-102＋13×4×0.480〕＋1.4×4.5×2.0×7.5]/6=300KN, φ32精轧螺纹钢截面面积A=804.3mm2，

[σ]=N/A=373Mpa<[σ]=770Mpa，抗拉强度满足规范要求。 △L=NL/EA =17.8mm，

规范承诺最大变形〔包括吊带变形的总和〕为20mm，符合规范要求。 〔3〕导梁验算： 1〕内导梁检算：

内导梁承担荷载为箱梁顶板混凝土、内模重量及内导梁自重。 内导梁采纳2[25a.

顶板混凝土作用于每组导梁上线荷载：q1= 9.945 KN/m 内模自重作用于每组导梁上线荷载：q2= 6.7 KN/m 内导梁自重作用于每组导梁上线荷载：q2= 1.65 KN/m q=q1+q2+q3=18.3 KN/m 弯矩图：

Mmax=34.3 KN m σmax＝63.6 Mpa R=27.45 KN/m fmax=7.95mm

2〕. 外导梁检算：

外导梁承担荷载为箱梁翼缘混凝土、外模重量及内导梁自重。 外导梁采纳2[25a.

顶板混凝土作用于每组导梁上线荷载：q1=5.46t/m 外模自重作用于每组导梁上线荷载：q2=1.8t/m

外导梁自重作用于每组导梁上线荷载：q2=1.65 KN/m q=q1+q2+q3=8.91t/m 弯矩图：

Mmax=16.7 KN m

σmax＝31MPa R=13.4 KN/m fmax=3.9mm

〔4〕后锚固系统检算： 1〕施工1＃块 后锚固力：N=400kn 共设4根φ32精轧螺纹钢筋 1.40.6420R1R22.04单位：米、吨 每根受力N＝200×1.4/2.04=137kn 经检算后锚固系统抗弯抗压均满足要求。