深基坑支护课程设计计算书

一、设计方案综合说明

1.1 概述

1.1.1 工程概况

广州市东濠涌污水处理工程拟设地下水质净化泵房滤池，滤池呈长方形，由西北向东南布置。长约90m，宽约25m，基坑深约6m。建设场地的地貌单元属珠江三角洲平原，地形起伏小，原为闲置地，经人工平整后地势平坦，钻孔孔口高程为8.30m。

1.1.2 基坑周边环境条件

北侧为约5m宽的过道，东侧距离坑边为4m有一排旧老民居，基础和结构差；南侧7m为6层的小学教学楼，西侧为河涌（涌堤距离坑边15m）。

1.1.3 工程水文地质条件

根据场地勘察揭示的地质资料，经综合整理，可将场地内岩土自上而下划分为第四系人工填土层、海陆交互相沉积土层、残积土层及白垩系沉积岩等四大类。现分述如下：

人工填土层（Q4ml，层号1）

顶面高程8.30～9.55m，厚度3.00～4.50m；土性为杂填土，灰褐、灰黄、褐红等杂色，由粉质粘土、中粗砂、砾砂、碎石、砼块、块石等建筑垃圾组成，硬质物含量约占20~70%，稍湿，稍压实。标贯试验2次，实测击数范围值 N’=6～7击。

第四系海陆交互相沉积土层（Q4mc，层号2） 普遍分布，按土性不同可划分为4个亚层。 （1）、淤泥、淤泥质土（层号2-1）

各钻孔均有分布，顶面高程6.32～4.40m，顶面埋深3.00～4.50m，厚度0.50～3.70m。呈灰黑色，饱和，流塑，粘性好，含有机质、粉砂，局部夹薄层粉质粘土。标贯试验7次， N’=2～4击。建议该层地基承载力特征值fak=60kPa。 （2）、粉土（层号2-2） 共10个钻孔有分布，顶面高程4.58～2.30m，顶面埋深4.90～6.70m，厚度0.50～2.90m。呈灰黄、褐黄、灰白色，饱和，稍密状，局部夹较多砾砂。标贯试验9次， N’=6～10击。建议该层地基承载力特征值fak=160kPa。 （3）、粉质粘土（层号2-3）

共7个钻孔有分布，顶面高程4.53～1.75m，顶面埋深4.50～7.20m，厚度0.50～3.30m。呈灰黄、褐红色，湿，可塑状，粘性好，局部含较多粉砂。标贯试验4次， N’=7～14击， N’m=10.5击。建议该层地基承载力特征值fak=180kPa。 （4）、中砂、粗砂（层号2-4）

*; .

共7个钻孔有分布，顶面高程4.00～1.23m，顶面埋深5.50～7.80m，厚度0.50～3.00m。呈灰黄、褐黄、灰褐色，饱和，稍密状，含粘粒。标贯试验6次， N’=11～14击， N’m=13.2击。建议该层地基承载力特征值fak=180kPa。 残积层（Qel，层号3）粉质粘土

共8个钻孔有揭露，顶面高程3.60～0.73m；顶面埋深4.80～8.30m；层厚0.50～4.80m。褐红色，为泥质粉砂岩风化残积土，湿，硬塑状，稍具粘性。标贯试验7次， N’=16～28击， N’m=21.7击。建议承载力特征值fak=300kPa。 白垩系沉积岩（K，层号4）

场地内基岩属白垩系褐红色泥质粉砂岩。受岩性、构造等因素影响，基岩风化不均，局部存在软硬夹层现象，根据钻孔揭露深度，按风化程度划分为全风化岩带、强风化岩带、中风化岩带、微风化岩带。 （1）、4-1全风化岩带

ZK1、3、8、15共4个钻孔有揭露。顶面高程2.32～-0.5m；顶面埋深7.00～9.50m；层厚2.30～3.40m。原岩结构可辨，已风化成坚硬状土，遇水易软化。标贯试验4次， N’=32～35击， N’m=33.5击，最小平均值32.8击； N=26.4～27.6击，Nm=27.0击，最小平均值26.7击。建议承载力特征值fak=500kPa。 （2）、4-2强风化岩带

除ZK19钻孔缺失外其余20个钻孔均有揭露。顶面高程2.98～-2.80m；顶面埋深6.50～11.80m；层厚0.70～7.10m。岩芯呈半岩半土状，手折可断，属极软岩，遇水易软化，局部岩芯呈短柱状，岩质稍硬，局部夹短柱状中风化岩及中风化岩块较多； ZK10夹微风化岩。取得2组岩样做天然抗压强度试验， fr=0.4~0.9MPa，平均0.7 MPa。标贯试验8次， N’=53～67击， N’m=61.5击，N’k=57.1击； N=42.0～56.6击，Nm=51.1击，Nk=46.9击。建议承载力特征值fak=700kPa。 （3）、4-3中风化岩带

各钻孔均有揭露。顶面高程1.00～-4.97m；顶面埋深8.50～14.10m，层厚1.30～8.80m。岩石局部裂隙发育，岩芯短柱状、块状，属极软～软岩，锤击声哑。ZK1、2、5、10、13、18、20夹厚0.4~5.70m的微风化岩，取岩样8组岩样做天然抗压强度试验，其中3组为微风化岩， fr=12.2～13.1MPa；中风化岩5组，fr=2.7～8.3MPa；平均5.0MPa，最小平均值3.9MPa。建议fr=4MPa，承载力特征值

fak=1000kPa。

（4）、4-4微风化岩带

顶面高程-0.30～-11.50m；顶面埋深9.80～20.50m，揭露层厚2.50～13.20m。岩芯多呈长～短柱状，属软～较软岩。取得9组岩样做天然抗压强度试验， fr=11.2～21.9MPa，平均14.9MPa，标准值12.8MPa。 地下水特征

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场地含水砂层局部发育，含孔隙水，2-2层粉土具弱透水性，2-4层中砂、粗砂属强透水性，含水量丰富；人工填土层下部存在一定量的上层滞水，基岩含少量裂隙水，属弱透水层。地下水的补给主要来源于大气降水及含水层侧向补给，地下水位随季节性变化，雨季水位上升，旱季水位下降。在钻探期间测得钻孔内水位埋深1.50～3.10m。抗浮设防水位可取室外地坪标高。ZK7、14各取1件水样分析结果：pH=7.20～7.30，SO42-=15.85～17.77mg/L，HCO3-=7.80～8.75mmol/L，侵蚀性CO2=5.90～6.80，Cl-=104.58～109.90mg/L，矿化度=584.12～645.32 mg/L。按《岩土工程勘察规范》（GB50021- 2001，2009年修订）有关腐蚀性评价方法及标准判定，以场地环境类别为Ⅱ类，地层渗透性为A，长期浸水为条件，判定场地地下水对混凝土具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性，对钢结构具微腐蚀性。

1.1.4 基坑侧壁安全等级及重要性系数

基坑安全等级为二级，基坑重要性系数γ0 = 1.0。

1.2 设计总说明

1.2.1 设计依据

1、国标<<混凝土结构设计规范>>(GB50010-2002) 2、广东省<<建筑地基基础设计规范>>(DBJ 15-31-2003) 3、广东省<<建筑地基处理技术规范>>(DBJ 15-38-2005) 4、广东省<<建筑基坑支护工程技术规程>>(DBJ/T15-20-97) 5、地标<<广州地区建筑基坑支护技术规定>>(GJB02-98) 6、省标<<建筑基坑支护技术规程>>(JGJ120-99) 7、国标<<岩土工程勘察规范>>(GB50021-2003) 8、行业标准<<锚杆喷射混凝土技术规程>>

9、《广州市东濠涌水质净化工程岩土工程详细勘察报告》（广东省地质建设工程勘察院，2009年12月）

10、广州市东濠涌水质净化工程规划图

1.2.2 支护方案

本工程基坑支护设计方案的设计计算，严格按照《建筑基坑支护设计规程》（JGJ120—99）、《混凝土结构设计规范》（GBJ50010—2002）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中的有关要求进行。同时采用了理正软件进行了辅助计算和验算；经过详细的计算分析后，我们认为：采用本设计的基坑支护方案，能满足基坑土方开挖、地下室结构施工及周围环境保护对基坑支护结构的要求，符合“安全可靠，经济合理，技术可行，方便施工”的原则。

基坑分为东侧、南侧、西侧和北侧四个计算区段，均采用钻孔灌注桩与钢筋

*; .

混凝土支撑，并采用单排双轴深搅桩止水结构。

本基坑工程的特点是基坑西侧为河涌，地下水位较高。周围环境较复杂，必须确保周围建筑物、道路、管线的正常安全使用，要求围护结构的稳定性好、沉降位移小，并能有效地止水。因此，围护结构的设计应满足上述要求。

综合考察现场的周边环境、道路及岩土组合等条件，为尽可能避免基坑开挖对周围建筑物、道路的影响，经过细致分析、计算和方案比较，本工程支护方案选用下列形式： ① ② ③

整个基坑采用钻孔灌注桩加一层钢筋混凝土支撑作为支护结构。 基坑周边采用单排双轴深搅桩作止水结构。 基坑内采用集水坑排除地下水。

1.2.3 各土层的计算参数

根据本工程岩土工程勘察资料，取各土层的设计计算参数，按照朗肯土压力计算理论作为土侧向压力设计的计算依据，即： 主动土压力系数：Ka=tan2(45°-i/2) 被动土压力系数：Kp=tan2(45°+i/2)

计算时，不考虑支护桩体与土体的摩擦作用，且不对主、被动土压力系数进行调整，仅作为安全储备处理。计算所得土压力系数表如表2-1所示：

表1-1

层号 1 2-1 2-2 2-3 2-4 3 4-1 4-2 4-3 4-4 土 层 杂填土 淤泥、淤泥质土 粉土 粉质粘土 中砂、粗砂 粉质粘土 全风化岩 强风化岩 中风化岩 微风化岩 重度(kN/m3) 18.0 16.5 17.8 18.0 18.3 18.9 19.7 20.8 21.4 22.0 粘聚力C(kPa) 10 5 15 34 0 38 68 86 163 412 内摩擦角(°) 10 3 12 16 30 17 22 26 31 34 Ka Kp 0.704 1.420 0.901 1.110 0.656 1.525 0.568 1.761 0.333 3.000 0.548 1.826 0.455 2.198 0.390 2.561 0.320 3.124 0.283 3.537 1.2.4 计算区段的划分 根据具体环境条件、地下结构及土层分布厚度，将该基坑划分为四个计算区段，由于南侧的小学教科楼距基坑7m，对基坑影响不大，因此地面荷载取20kPa，各区段附加荷载及计算开挖深度如表2-2：

表1-2

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区 段 地面荷载（kPa） 开挖深度（m） 东侧 20 6 南侧 20 6 西侧 20 6 北侧 20 6 1.2.5 计算方法 土压力计算采用朗肯土压力理论，矩形分布模式，所有土层采用水土合算，因为地下水位充裕，就用天然重度代替。求支撑轴力是用等值梁法，对净土压力零点求力矩平衡而得。桩长是根据桩端力矩求出，并应满足抗隆起及整体稳定性要求。由于支护结构内力是随工况变化的，设计时按最不利情况考虑。

二、北侧断面排桩设计计算

以最不利孔ZK17进行计算，结构±0.00相当于绝对标高为8.30m，基坑实际挖深6m，地下水位深度1.29m。该段采用钻孔灌注桩加一道钢筋混泥土内支撑进行施工，桩顶标高为0.00m，支撑设置在标高－0.4m。结构外侧地面附加荷载q取20kPa。

2.1 土层侧向土压力计算

表2-1

层号 1 2-1 4-2 4-3 土层名称 杂填土 淤泥、淤泥质土 强风化岩 中风化岩 厚度(m) 3.8 3.7 1.5 5 计算方法 水土分算 水土合算 水土分算 水土分算 2.1.1 主动土压力计算 ea1k200.7042100.7042.70(kPa)

1k(20181.29)0.7042100.70413.65(kPa) ea1k13.65(kPa) ea2kea2k(20182.59)0.7042100.704(1.31.310.704)1033.97(kPa)eaea3k(20182.59)0.901250.90150.50(kPa)

3k(20182.5916.52.71)0.901250.90190.77(kPa) ea3k90.77(kPa) ea4kea4kea3k90.77(kPa) eaea5k(20182.5916.52.71)0.3902860.390(54.0110.390)1029.66(kPa)

5k(20182.5916.52.71)0.3902860.390(5.14.0110.390)10ea28.63(kPa)*; .

5k28.63(kPa) ea6kea6k(20182.5916.52.71)0.3902860.390(6.54.0110.390)10ea14.66(kPa)ea7k(20182.5916.52.71)0.32021630.320(6.54.0110.320)1096.64(kPa)7k(20182.5916.52.71)0.32021630.320(11.54.010.320)10ea46.64(kPa)

2.1.2 被动土压力计算

ep4k251.11010.54(kPa)

ep4k16.50.991.110251.11028.68(kPa) ep5k16.50.992.5612862.561317.09(kPa)

ep5k(16.50.9920.80.1)2.5612862.561322.42(kPa)

ep6kep5k322.42(kPa)

ep6k(16.50.9920.81.5)2.5612862.5611.4(12.561)10375.14(kPa)

ep7k(16.50.9920.81.5)3.12421633.1241.4(13.124)10694.97(kPa)

ep7k(16.50.9920.81.521.45)3.12421633.1246.4(13.124)10923.04(kPa)

图2-1 土压力分布图（kPa）

2.2 确定桩长

2.2.1 确定弯矩零点位置至基坑底面距离hc

*; .

基坑底面以下支护结构设定弯矩零点位置至坑底面的距离hc按eakepk确定，则hc=0.99m

2.2.2 设定弯矩零点位置以上各土层土压力合力及作用点距离的计算

LD1.292.7/(2.713.65)0.21(m)

Ea1(1.290.21)13.65/27.37(kN/m) ha1(1.290.21)/355.36(m)

Ea21.3(13.6533.97)/230.95(kN/m)

ha213.651.3(1.3/23.7)(33.9713.65)1.3(1.3/33.7)/24.26(m)

13.651.3(33.9713.65)1.3/2Ea32.71(50.5090.77)/2191.42(kN/m)

ha350.502.71(2.71/20.99)(90.7750.50)2.71(2.71/30.99)/22.22(m)50.502.71(90.7750.50)2.71/2Ea40.9990.7789.86(kN/m)

ha40.99/20.50(m)

主动土压力合力Eac7.3730.95191.4289.86319.6(kN/m) 作用点距离ha7.375.3630.954.26191.422.2289.860.52.01(m)

319.6Ep40.99(10.5428.68)/219.41(kN/m)

hp410.540.990.99/2(28.6810.54)/20.990.99/30.42(m)

10.540.99(28.6810.54)0.99/2 被动土压力合力Epc19.41(kN/m)

作用点距离hp0.42(m)

2.2.3 支撑轴力Tc计算

支撑至坑底面的距离hT=5.6m

TchaEachpEpchThc2.01319.60.4219.4196.24(kN/m)

5.60.992.2.4 桩长H计算

设桩端在设定弯矩零点位置以下x米处，则hd=hc+x

Ep50.1(317.09322.42)/231.98(kN/m)

hp5317.090.10.1/2(322.42317.09)0.1/20.12/30.05(m)

317.090.1(322.42317.09)0.1/2322.421.4(1.4/20.1)(375.14322.42)1.4(1.42/30.1)/20.82(m)322.421.4(375.14322.42)1.4/2x1.5x1.5(923.04694.97)694.97]22.807x2626.549x991.139(kN/m) 52Ep61.4(322.42375.14)/2488.29(kN/m)

hp6Ep7[694.97*; .

(x1.5)1x1.521.5](923.04694.97)(x1.5)[(x1.5)1.5]2253hp72 22.807x626.549x991.13915.205x3313.274x2756.183(m)22.807x2626.549x991.139694.97(x1.5)[hpEpTc(hThd)1.20haEa19.41(x0.42)31.98(x0.05)488.29(x0.82)15.205x3313.274x2756.183(22.807x626.549x991.139)(x)96.24(5.60.99 222.807x626.549x991.139x)1.21(2.01x)319.602整理得：7.602x3313.275x2738.739x225.680 解得：x=1.890(m)

H=6+0.99+1.890=8.88(m)，取H=8.9m

故嵌固深度hd=8.9－6=2.9(m)>0.3h=0.3×6=1.8(m)，满足要求

2.3 排桩结构设计

2.3.1 支撑点与反弯点间最大弯矩Mmax1计算

设剪力V=0点位于土层③层顶面以下x米处 96.247.3730.9550.50x1(90.7750.50)2x

22.71 整理得：7.43x250.5x57.920

解得：x=1.00(m)

Mmax196.24(1.291.31.0000.4)7.37(1.08/31.31.000)30.95(4.260.992.711.000)50.501.0001.000/2(16.51.0000.901)1.000/21.000/3211.39(kN•m/m)2.3.2 反弯点以下最大弯矩Mmax2计算

设剪力V=0点位于土层⑥层顶面以下x米处 反弯点反力P0319.619.4196.24203.95(kN/m) 203.9531.98322.42x1(375.14322.42)2x

21.4 整理得：18.829x2322.42x171.970 解得：x=0.518(m)

Mmax2203.95(0.10.518)31.98(0.050.518)322.420.5180.518/2[20.80.5182.5610.518(12.561)10]0.518/20.518/363.75(kN•m/m)2.3.3 配筋计算

*; .

取桩径Φ800，两桩之间的距离取1000mm，取混泥土强度C30，fc=14.3N/mm2，主筋1820，均匀布置，fy=210N/mm2，保护层厚度50mm，12@200螺旋箍筋，14@2000加强箍筋。 As9314.22827.8(mm2) bfyAsfcA2102827.80.083

14.33.144002 10.75b(10.75b)20.50.625b10.750.071(10.750.071)20.50.6250.0710.303 t1.2521.2520.3020.644 sin0.8145 sint0.8994

sintsin220.89940.8145[M]fcmr3sin3fyAsrs14.340030.814532102827.8(40050)33443.07kN•mM1.251.0211.391.0264.24(kN•m) 配筋率As2827.80.56%min0.4%，满足要求 2A4002.3.4 抗隆起验算

282tan28Nq[tan(45)]2etan[tan(45)]e14.720

2211(14.7201)25.803 tantan28 Nc(Nq1) KsDNqcNc20.62.914.7215825.80327.1391.1，满足要求

(HD)q18.272(62.9)202.3.5 抗管涌验算

1.50hw(h2D)

K=3.135>1.5，满足要求

三、其他断面排桩设计计算

东侧断面选取孔ZK8进行计算，南侧断面选取孔ZK15进行计算，西侧断面选取孔ZK20进行计算。采用“理正深基坑6.0”对上述三个断面进行电算，电算结果如附录所示。

四、支撑结构设计计算

*; .

内支撑结构采用钢筋混凝土支撑，四个断面的作用力分别为96.24kN/m，102.59kN/m，99.02kN/m，133.54kN/m，取支撑力Tc=133.54kN/m，对撑间距取13m，角撑间距取为6m，立柱桩间距取10m。支撑梁截面为400×600，混凝土等级为C30。

4.1 支撑轴力N

N角=1.251.0133.546/cos451416.4(kN) N对=1.251.0133.54132170.0(kN) 取N=2170.0kN

4.2 支撑弯矩M计算

4.2.1 支撑梁自重产生的弯矩

q1.251.00.40.6257.5(kN/m) M117.510275(kN•m) 104.2.2 支撑梁上施工荷载产生的弯矩

取q=10kN/m M2110102100(kN•m) 104.2.3 支撑安装偏心产生的弯矩

M3Ne2170.0100.3%65.1(kN•m) 则支撑弯矩M7510065.1240.1(kN•m)

4.3 初始偏心距ei计算

e0M/N240.1103/2170.0110.6(mm) eah/30600/3020(mm) 则eie0ea110.620130.6(mm)

4.4 是否考虑偏心距增大系数η

l0/h10/0.616.78，故要考虑增大系数η

0.5fcA0.514.30.40.6103 10.791

N2170.0l10 l0/h16.715，取21.150.0101.150.010.983

h0.6 1l110(0)2121()20.7910.9831.667 e130.60.614001400ih565h01 ei1.667130.6217.7(mm)

4.5 配筋计算

*; .

取11.0，b0.55，10.8

Nb1bbh0fc1.00.550.40.56514.31031777.5(kN)N2170.0kN 属于小偏心受压，采用对称配筋。 eeias217.7h260035482.7(mm) 2Nfbh1c0bh0xb2Ne0.431fcbh0fbh1c0(1b)(h0as)21700001.014.3400(60035)0.55 0.55(60035) 22170000482.70.431.014.3400(60035)1.014.3400(60035)(0.80.55)(6003535)422.8(mm)x422.8Ne1fcbx(h0)2170000482.71.014.3400422.8(565)22 AsAs1209(mm)

fy(h0as)300(56535) 实配：上下均为422(1520mm2)

配筋率As15200.63%min0.4%，满足要求 A400600箍筋配置8@200四肢箍。

4.6 整体稳定性验算

稳定性系数：l0/b=10/0.4=25 ，故=0.625

NfcA217000014.3400600 As0.90.90.75724(mm2)0

fy300 整体稳定性验算符合要求

4.7 联系梁

截面尺寸400×500，混凝土强度C30，上下均配416，8@200四肢箍。

五、冠梁设计计算

本设计共分为四个区段，混凝土支撑直接作用于冠梁上，四个区段的作用分别为96.24kN/m，102.59kN/m，99.02kN/m，133.54kN/m，设计冠梁尺寸为800×900，混凝土强度C30，ft=1.43N/mm²，βc=1.0，取最不利地段计算，即Tc=133.54kN/m

5.1.1 正截面强度计算

Mmax11.25133.5462600.9(kN•m) 10*; .

M600.9106 s0.070

1fcbh021.014.3800(90035)2 112s1120.0700.0730.55(可以) s0.5(112s)0.5(1120.070)0.964

M600.9106 As2402(mm2)

sfyh00.964300(90035) 实配：上下均为820(2513mm2) As25130.35%min0.3% bh800900 满足最小配筋率要求

5.1.2 斜截面强度计算

12hh90035 w01.084

bb800 V1.25133.546500.8(kN)

0.25cfcbh00.251.014.3800(90035)1032473.9(kN)V500.8kN 截面尺寸满足要求

0.7ftbh00.71.43800(90035)103692.7(kN)V500.8kN 按构造配筋：取8@150四肢箍

5.3 立柱强度计算

5.3.1 立柱上所承受的竖向压力P

P11.25(250.60.410)(10/2927.6)1.25(250.50.410)13827.8kN

5.3.2 使支撑纵向稳定所需要的水平压力产生的竖向荷载

P20.11.25133.5410166.9kN

5.3.3 立柱设计

试选Q235钢，2[32a，A248.797.4(cm2)，iy12.5cm，ix2.50cm 验算：

yl0y/iy1000/12.580[]150

查得y0.688（b类）

N(827.8166.9)103 102(N/mm2)yf0.688215148(N/mm2)，满足要求

A9740假设λ1=25，则

xy21280225276.0[]150 ixl0x/x1000/76.013.2(cm)

*; .

bsix/0.4413.2/0.4430(cm)，取b=340mm

所选b比bs大得多，估不必验算两肢距离

单肢长细比λ1=25=0.5λmax=25，满足要求，不必验算单肢稳定 缀板间距l01i112.52562.5(cm)

缀板宽度dsb340227(cm)，取230mm 缀板厚度ts230/405.75(mm)，取6mm 缀板尺寸为320mm230mm6mm 缀板刚度Id162303104608(cm4) 122323柱肢对1-1轴的惯性距I1x305cm4

2Id/b2608/3435.8(cm3) 6Ix1/l016305/62.529.3(cm3)

因2Id/b6Ix1/l01，故满足要求

l1l01ds62.52385.5(cm)

VAf/859740215/8524636(N) TVl1/2b2463685.5/(232)32912(N)

缀板和柱肢相连处的弯矩

MTb/232912320/25265920(N•mm)

最大弯应力

6M/(tsds2)65265920/(62302)100(N/mm2)f215N/mm2，满足要求

最大剪应力

1.5T/(tsds)1.532912/(6230)36(N/mm2)fv125N/mm2，满足要求

六、基坑止降水设计

6.1 止水桩长确定

6.1.1 东侧区段

选取最不利的因素进行计算，坑外水位取地面下0.77m，坑内水位取地面下7m，土层有效重度取8.0kN/m3

(K)hw(2108)(70.77) Dsw4.67(m)

228 止水桩长为：h=6+4.67=10.67m，取h=10.7m

6.1.2 南侧区段

选取最不利的因素进行计算，坑外水位取地面下1.8m，坑内水位取地面下

*; .

7m，土层有效重度取8.9kN/m3

(K)hw(2108.9)(71.8) Dsw3.24(m)

228.9 止水桩长为：h=6+3.24=9.24m，取h=9.3m

6.1.3 西侧区段

选取最不利的因素进行计算，坑外水位取地面下0.88m，坑内水位取地面下7m，土层有效重度取7.8kN/m3

(K)hw(2107.8)(70.88) Dsw4.79(m)

227.8 止水桩长为：h=6+4.79=10.79m，取h=10.8m

6.1.4 北侧区段

选取最不利的因素进行计算，坑外水位取地面下1.25m，坑内水位取地面下7m，土层有效重度取9.7kN/m3

(K)hw(2109.7)(71.25) Dsw3.05(m)

229.7 止水桩长为：h=6+3.05=9.05m，取h=9.1m

6.2 基坑止水帷幕设计

基坑开挖范围内西侧有河涌，结合本基坑的开挖深度等情况，考虑目前普通深搅桩机的施工能力，基坑止水帷幕采用一排Φ700@500的双轴深搅桩，桩体搭接300mm，基坑内设集水坑排水。

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