高地应力区断层带隧道围岩变形规律及施工优化方案研究

公　路　与　汽　运　总第１６３期　Ｈｉｇｈｗａｙｓ＆Ａｕｔｏｍｏｔｉｖｅ　Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ　２０５　高地应力区断层带隧道围岩变形规律及　施工优化方案研究＊　冯亚松，陈志敏，余云燕，赵德安　（兰州交通大学土木工程学院甘肃省道路桥梁与地下工程重点实验室，甘肃兰州　７３００７０）　摘要：断层带破碎围岩是一种特殊的软岩，在高地应力环境下施工常出现大变形、坍塌等灾　害，严重影响施工安全和施工进度。文中以某高地应力区穿越断层带的公路隧道工程为例，对台　阶法施工过程进行数值模拟，重点分析了预支护强度、开挖步长及台阶长度３个因素对断层带隧　道围岩拱顶、拱腰及拱脚变形的影响规律，结果表明３个因素都存在最优值使得围岩变形更加合　理；综合数值模拟结论，提出了一种安全、快速、经济的施工方案。　关键词：隧道；断层带；高地应力；围岩；变形规律；优化方案　中图分类号：Ｕ４５５．７　文献标志码：Ａ　文章编号：１６７１—２６６８（２０１４）０４—０２０５—０５　断层破碎带是隧道建设中常见的不良地质，极　易引发大变形及塌方等工程问题，给隧道建设带来　重大损失，尤其对于深埋或高地应力区隧道，这类问　现有研究成果的基础上，采用数值模拟的方法研究　断层带施工方法对隧道围岩稳定性的影响，并提出　适用于依托工程的安全、快速、经济的施工方法。　题带来的灾害更为严重。因此，开展断层破碎带隧　道施工中围岩变形规律及稳定性研究极其重要。　１　工程背景及地质概况　某隧道全长１　５０２　ｍ，最大埋深１８１．７　ｍ，设计　对于隧道断层施工的变形特性，学者们通过模　型试验、数值模拟和现场试验等手段作了许多研究：　为单向三车道，采用多曲率拱形断面，底部反拱设　计，开挖断面面积ｌ１３．９１　ｍ　，最大开挖高度为ｌ１　ｍ，开挖宽度为１５　ｍ。　Ｃ．Ｃａｒｒａｎｚａ　Ｔｏｒｒｅｓ等采用数值模拟方法，将喷射砼　和型钢钢架等效简化为复合弹性体，对支护结构进　行模拟，取得了良好效果；Ｓｅｏｋｗｏｎ　Ｊｅｏｎ等通过模　型试验和数值分析结合的方法，研究了断层对隧道　位移的影响，同时认为拱顶处进行注浆后拱顶处趋　于稳定；黄生文等采用有限元法，对断层所在区段的　根据隧道沿线地质勘探资料，隧道经过区域存　在多条断层发育，断层破碎带宽度为１０～５０　ｍ。断　层构造极其发育，岩石节理裂隙发育、岩体破碎，在　灰岩、白云质灰岩中岩溶发育。岩溶水在断层中的　砂岩、页岩、泥岩、白云质灰岩、灰岩孔裂隙中富集，　围岩应力状态进行数值模拟和分析，结果表明断层　的存在使水平及垂直应力分布失去对称性，并在断　大大降低了断层带强度。围岩风化严重，工程地质　复杂，隧道穿越施工过程及其稳定性存在巨大的技　术与安全风险。另据实测资料，隧道施工区域地应　力较高，并且水平方向应力远大于竖直方向；断层附　近地应力组成，竖直方向为５．８６　ＭＰａ，水平方向为　２０．４和２２．２　ＭＰａ。　层所经过的拱脚及所在侧的边墙处产生局部高应力　区和较大变形；韩现民通过理论分析、现场试验及数　值模拟，对西格二线关角隧道９　工区穿越断层区的　支护结构、围岩位移进行监测和分析，结合现场施工　对隧道初期支护结构进行了优化。尽管在这方面的　研究取得了不少成果，但在高地应力地区或深埋隧　道中，断层带的施工方法及支护结构强度对隧道稳　定性的影响程度仍是一个模糊问题，对特定断层区　隧道施工参数优化进行研究仍然很有必要。该文在　２加固施工方案　隧道穿越断层破碎带时，及时合理的支护措施　可以避免灾害的发生。对于宽度较小的断层破碎　＊基金项目：国家自然科学基金资助项目（５１２６８０３１）；甘肃省自然科学基金资助项目（１１０７ＲＪＺＡ０８４）；甘肃省博士后择优资　助项目（２６００１２０２）；高校基本科研业务费资助项目（２１２０９８）；兰州交通大学青年基金资助项目（２０１２０２５）；兰州　交通大学博士后专项基金资助项目（１６０００９）　２０６　公　路　与　汽　运　２０１４年７月　带，断层岩体挤压紧密，围岩稳定性相对较好时，可　不变更施工方法，避免频繁变更施工方法影响施工　进度，但要加强初期支护措施渡过断层带，如超前锚　杆、加厚喷射砼并增设钢筋网、格栅架等。对于宽度　一般的断层破碎带，通常采用径向锚杆、钢筋网、格　栅钢架等加强初期支护，并在拱部施作超前小导管　周壁预注浆，对岩体进行预加固。在超前支护下，采　用台阶法开挖，在台阶上部施作超前小导管，上部开　挖后及时施作喷射砼和径向锚杆、挂钢筋网和格栅　钢架，在做好拱部初期支护后再开挖下部台阶。当　断层宽度大、岩体极破碎时，采用注浆管棚和钢架超　前支护，可设置多组管棚穿过断层破碎带。　针对隧道断层破碎带围岩形成条件，结合超前　地质预报结果，该工程断层带采用如下支护方案：预　支护采用小导管注浆在隧道开挖之前对隧道进行预　加固，注浆深度为３　ＩＴＩ；初期支护采用直径２２　ｍｍ、　长度５　ｍ的锚杆，径向和轴向问距分别为１．５和１　ｍ，钢筋网采用间距２０　ｃｎ３．×２Ｏ　ＣｌＴＩ　８钢筋，喷聚酯　纤维砼２５　ｅｌＴｌ，主筋　２２正方形断面的格栅拱架１　榀／ｍ，二次衬砌为厚４５　ｃｍ　Ｃ２５砼（见图１）。　图１支护方案示意图　采用上下双台阶法施工，研究范围为断层宽度　２４　１ｑ＇１及断层前后各５０　１ＴＩ。断层带前后区域施工过　程为上半断面开挖一施作上半部分锚杆和衬砌一下　半断面开挖一施作下半部分锚杆和衬砌；对于断层　带开挖，首先对围岩进行超前小导管注浆加固，其后　施工工序与断层带前后区域相同。　３计算模型建立　数值计算模型以该隧道为基础，取其中的一个　断层段，断层走向垂直于隧道轴线，倾角为９０。的原　型建立。模型网格划分采用六面体单元，靠近隧道　部分网格划分较密集，远离隧道部分网格划分较稀　疏。模型尺寸为１１０　ＩＴＩ（水平）×ｌｏ０　ＩＴＩ（竖直）×７４　ｍ（开挖方向）。在模型开挖方向上的中间位置为断　层带，断层带宽度为２４　Ｙｎ。整个计算域共划分为　９４　５００个节点和９０　６４４个单元。采用弹塑性模型，　屈服条件采用摩尔库伦准则。模型底部施加Ｘ、ｙ　和Ｚ方向约束，侧面及顶面施加法相约束，初应力　设置为Ｘ方向２２．２　ＭＰａ、ｙ方向２０．４　ＭＰａ、Ｚ方　向５．８６　ＭＰａ。岩体采用实体单元模拟；锚杆采用　ｃａｂａｌ单元模拟；初期支护格栅拱架和喷射砼层作为　整体考虑，采用ｌｉｎｅｒ单元模拟（见图２）。穿越断层　破碎带隧道围岩、断层带围岩及初期支护结构的物　理力学参数见表１。　ＦＬＡＣ３Ｄ　３．ｏｏ　Ｓｔｅｐ　２０　０００　Ｍｏｄｅｌ　Ｐｅｒｓｐｅｃｔｉｖｅ　Ｃｅｎｔｅｒ：　Ｒｏｔａｔｉｏｎ：　Ｘ：０．００ｏｅ＋０ｏ０　Ｘ：３０．０００　Ｙ：６．２００ｅ＋００１　Ｙ：０．０００　Ｚ：０．０００ｅ＋０００　Ｚ：４０．０００　Ｄｉｓｔ：５．５９３ｅ＋００２　Ｍａｇ．：１．２５　Ａｎｇ．：２２．５００　Ａｘｅｓ　Ｌｉｎｅｓｔｙ￣．．　　ＩＢｌｏｃｋ　Ｇｒｏｕｐ　　Ｉ　ｌｌ　图２数值计算模型　表１　隧道数值计算物理力学参数　４　结果分析　４．１　有无支护情况下断层围岩变形特征　采用上下双台阶法施工，初步将施工方案定为　台阶长度６　ＩＴＩ、开挖步长４　１ＴＩ、断层带预支护厚度３　Ｉ＂１３＿、强度为断层带前后与断层带围岩的强度中值，依　此进行施工模拟。　沿隧道轴向，断层带前后各１２　ｒｌｌ共４８　ｍ的范　围进行分析，每６　Ｉ１３．设置监测点（见图３）。对断层　横截面的围岩中拱顶、拱腰、拱脚及仰拱处变形情况　进行监测（见图４），监测数据见表２，并对无支护开　挖和支护开挖时断层中部的围岩变形情况进行对比　（见图５）。　２０１４年第４期　冯亚松，等：高地应力区断层带隧道围岩变形规律及施工优化方案研究　断层带　２０７　际施工中条件有限的情况下可不对拱腰垂向位移进　６　７　８　９　监测点编号１　２　３　４　５　行监测。３）仰拱垂向位移在有无支护时变化显著，　５　４　４　３　３　２　２　ｌ　１　∞卯∞∞∞如∞如∞∞Ｏ　监测范围４８　ｍ，监测点间距６　ｍ。　图３沿隧道轴向监测点位置　图４断层横断面监测点　表２有无支护条件下控制点围岩变形■　变形量／ｒａｍ　监测点　无支护　支护　测　疆　监测点　图５有无支护情况下断层中部围岩变形对比　由图５可知：１）采取支护措施后，４个监测点的　６个变形值都减小，说明该断层带的支护措施可以　对围岩变形控制起到效果。２）拱腰处围岩垂向位　移较小且有无支护变化不大，说明较高的水平向地　应力及较大侧压力系数下拱腰垂向位移远小于水平　位移，且支护效应相对于其他监测点较小，所以拱腰　垂向位移可不作为变形控制的主要因素考虑，在实　但在支护后依然较大，建议施工中及时施作仰拱，并　适当增加对仰拱处围岩的支护强度。在高地应力区　及侧压力系数较大的隧道施工中，为了保证围岩变　形更加合理，横断面需采用变强度支护，适当加大拱　腰以下围岩的支护强度。４）拱顶垂向、拱脚垂向、　拱腰水平及拱脚水平的变形在有无支护的情况下变　化显著，且这４个控制点变形对隧道横断面中的限　界要求尤为重要，所以以拱顶垂向、拱脚垂向、拱腰　水平及拱脚水平３个特征点的４个形变量为依据，　对施工过程进行优化设计。断层带附近不同断面内　３个监测点的变形情况见图６～９。　＼＝：＝　｛　ｊ璺　目吡，遥　｝　３　３　２　２　ｌ　１　∞∞∞∞∞∞∞０　一◇＿—　０　１　２　３　４　５　６　７　８　９　１０　沿隧道轴向监测点位置，ｍ　图６拱顶垂向断面各监测点的变形　・　—。＿－支护开挖　—、　＼一断层　ｔ　｜Ｉｌ　Ｉ　。　／　一ｏ—◇＿—　Ｏ　１　２　３　４　５　６　７　８　９　ｌｏ　沿隧道轴向监测点位置／ｍ　图７拱腰水平断面各监测点的变形　．ｒ—、　、｜　三　迥　一一　，　＼　Ｏ　１　２　３　４　５　６　７　８　９　１０　沿隧道轴向监测点位置／ｍ　图８拱脚垂向断面各监测点的变形　５　４　４　３　３　２　２　１　ｌ　∞∞∞∞∞∞∞∞∞∞Ｏ　２Ｏ８　公　路　与　汽　运　２０１４年７月　３　３　２　２　１　１　∞∞∞∞　∞∞０　ｊ四　Ｏ　ｌ　２　３　４　５　６　７　８　９　１０　沿隧道轴向监测点位置／ｍ　图９拱脚水平断面各监测点的变形　由图６～９可知：断层带中部１２　ｍ范围内的变　形最大，支护前后变形变化程度也最大；在断层中部　１２　ｍ范围以外的两侧围岩变形逐渐减小，支护前后　变形变化程度也逐渐减小。所以以断层带中部１２　ｍ范围内的围岩变形值作为施工过程中支护加固　及监测的重点，并对施工方法进行优化设计。　另外，沿隧道开挖方向，在断层中部两侧围岩变　形量不同，是由于开挖卸载后围岩应力重分布，使先　开挖断层段的变形较大、后开挖断层段变形相对较　小。该现象无支护开挖时较明显，但隧道断层带不　大及断层两侧围岩相对较好，使支护开挖时上述现　象基本消失，所以在实际支护开挖施工中可以忽略　开挖卸载对隧道围岩造成不均匀变形的影响。为了　方便施工，对于小断层带可采用沿开挖方向等步长　开挖、沿轴向等强度支护的方法。　４．２预支护强度对变形的影响　预支护强度对断层带的围岩变形减小及稳定有　重要影响，针对该工程的特点，分别对不同强度支护　参数对预支护隧道施工进行模拟。预支护厚度为３　１３２，在施工中通过控制注浆类型改变其强度，以断层　段和断层带前后的围岩为上下界限，中间取５个均　等分布点值对应５种强度值（见表３）。台阶长度为　６　１２２，开挖步长为４　ｍ，依此进行施工模拟，监测点　４、５和６处各控制点的变形量均值见图１Ｏ。　表３预支护物理力学参数　强度１　强度２　ｊ型　强度３　强度４　强度５　拱顶垂向拱脚垂向拱腰水平拱脚水平　控制点　图１０不同预支护强度下各控制点的变形　由图１０可知：随着预支护强度的增加，４个控　制点的变形都逐渐减小；但随着强度的增加，变形减　小值逐渐减小。当预支护强度为强度１～强度４　时，变形减小明显；强度４～强度５时围岩变形趋于　稳定，变化程度不明显。拱顶垂向和拱腰水平变形　量变化较大，其变化情况见图１１，其中强度４对应　于断层带强度增加值为断层围岩和断层前后围岩强　度差值的８０　。所以施工中建议预支护强度增加　断层围岩和断层前后围岩强度差值的７０　～８０　，　此时可以在经济合理的前提下得到最佳支护效果。　吕　趔　坝支护强度　图１１　不同预支护强度下拱腰和拱顶监测点的变形　４．３　台阶长度对变形的影响　台阶长度不仅对施工作业有影响，而且对隧道　围岩变形影响较大，对断层带围岩的影响则更大，选　取合理的台阶长度可有效减小围岩的变形量。结合　现有的施工技术及该工程特点，分别对不同台阶长　度下的隧道施工进行模拟。台阶长度分别取４～８　ｍ，开挖步长为４　ｍ，断层带预支护厚度为３　ｍ，强度　为强度４对应值，依此进行施工模拟。监测点４、５　和６处各控制点的变形量均值见图１２。　由图１２可知：３个断面的拱顶垂向、拱脚垂向、　拱腰水平及拱脚水平位移值基本上随着台阶长度的　２０１４年第４期　冯亚松，等：高地应力区断层带隧道围岩变形规律及施工优化方案研究　２０９　４　ｍ　ｌ　５　ｍ　６　ｍ　７　ｍ　制　８　ｍ　拱顶垂向拱脚垂向拱腰水平拱脚水平　控制点　图１２不同台阶长度下各控制点的变形　增加先减小后增加，除拱脚垂向位移外，监测点的位　移量在台阶长度为５　ｍ时取得最小值。经综合比　较，该工程施工中台阶长度建议取５　ｍ，可以使开挖　后围岩变形最小，降低坍塌灾害发生概率。　４．４开挖步长对变形的影响　合理的开挖步长不仅可减小对断层带围岩的扰　∞　Ｏ　Ｏ　Ｏ　Ｏ　Ｏ　Ｏ　Ｏ　０　Ｏ　Ｏ　０　∞　∞　加　动，维持围岩稳定，还可加快施工进度。开挖步长取　２～６　ｍ，台阶长度为５　ｍ，断层带预支护厚度为３　ｍ，强度为强度４对应值，依此进行施工模拟，监测　点４、５和６处各控制点的变形量均值见图ｌ３。　２　ｍ　３　ｍ　道　ｌ　４　ｍ　５　ｍ　６　ｍ　拱顶垂向拱脚垂向拱腰水平拱脚水平　控制点　图１３不同开挖步长下各控制点的变形　由图１３可知：３个断面的拱顶垂向、拱脚垂向、　拱腰水平及拱脚水平位移随着开挖步长的变化先减　小后增加，除拱腰水平位移外，监测点的位移在开挖　步长为３　ｍ时取得最小值。因为断层带围岩破碎，　且高地应力区围岩积蓄大量能量，所以断层带隧道　台阶法施工中的最优步长会小于非断层区隧道，并　且施工中还应注意弱爆破、紧支护，以最大程度减轻　对围岩的扰动。综合比较，该隧道施工中开挖步长　建议值取为３　ｍ。　４．５施工的方案优化　综合支护强度、台阶长度、开挖步长对围岩变形　及稳定性的分析结果，该工程中预支护强度增加断　层带和非断层带对应围岩各参数差值的７０　，台阶　长度取为５　ｍ，开挖步长取为３　ｍ。另外，对拱腰以　下的预支护注浆深度增加到５　ｍ，初期支护中锚杆　间距不变，依此进行支护，最终得到断层中部围岩在　不支护开挖、横断面等强度及横断面变强度支护的　变形情况（见图１４）。　吕　疆　监测点　图ｌ４有无支护情况下隧道监测点围岩变形值　从图１４可知：采用横断面变强度、轴向等强度　支护的方法，在优化的步长及台阶长度下，各监测点　的位移都明显减小，且围岩变形更加合理。　５　结论　（１）隧道处于高地应力区及侧压力系数较大　时，为了保证围岩变形合理，横断面宜采用变强度支　护，适当加大拱腰以下围岩的支护强度。　（２）隧道断层带宽度为２４　ｍ，断层中间１２　ｍ　内的围岩变形较大，之外迅速趋于断层两侧围岩的　变形量，所以中间１２　ｍ内的围岩变形值可以作为　实际施工中支护和监测的重点。　（３）隧道断层带不大及断层两侧围岩较好，围　岩应力重分布对先开挖段和后开挖段变形差异不　大，所以为了方便施工，对于小断层带，可以采用等　步长开挖、沿轴向等强度支护。　（４）预支护强度增加断层带和非断层带对应围　岩各参数差值的７０　，台阶长度取为５　ｍ，开挖步长　取为３　ｍ，拱腰以下的预支护注浆深度增加到５　ｍ，　锚杆间距不变，依此进行支护可取得良好的效果。　参考文献：　Ｅ１３王梦恕．２ｌ世纪我国隧道及地下空间发展的探讨ＥＪ３　铁道科学与工程学报，２００４，１（１）．　ｍ　２１Ｏ　总第１６３期　盾构隧道穿越岩溶地段孤石群处理技术与应用　戴亚军　（长沙市轨道交通集团有限公司，湖南长沙４１００１６）　摘要：以长沙某盾构隧道为例，分析了该隧道孤石的形成机理和分布规律，讨论了盾构穿越孤　Ｈ　ｕ　石地层的难点和风险，对比了孤石的多种探测方法，介绍了孤石破除的主要方法和工程中采取的　措施；通过对比不同孤石处理方法及其实际施工效果，得出一定的经验总结，为其他盾构隧道穿越　孤石群提供参考。　关键词：隧道；盾构；岩溶；孤石　公　中图分类号：Ｕ４５５．４３　文献标志码：Ｂ　文章编号：１６７１—２６６８（２０１４）０４—０２１０—０３　随着盾构机在隧道施工中使用的日益广泛，盾　与仇　构掘进遇到岩溶区孤石的情况越来越普遍。盾构遇　段孤石群处理技术进行分析研究。　．ｍ　到孤石尤其是大直径孤石，对盾构姿态的调整、盾构　汽　刀盘的磨损和盾构操作均带来较大影响。其主要原　因和影响有：大直径孤石随着刀盘一起滚动，导致刀　１岩溶孤石群工程概况　长沙某盾构隧道长约６５０　ｍ，其中约３８０　ｍ施　工段处于岩溶影响区，溶洞见洞率约为２Ｏ　。场地　岩溶发育较强烈，以埋藏型岩溶为主，并主要发育在　灰岩中，泥灰岩次之，炭质灰岩基本不发育。　施工过程中盾构掘进至岩溶区某位置后遭遇孤　盘受力不均，扭矩、推力增大，刀盘、刀具磨损严重，　运　掘进速度降低，严重影响工期；多个孤石的存在造成　盾构姿态和掘进方向难以控制，导致成型隧道线形　与设计线形偏差较大；同时由于孤石伴随刀盘一直　旋转，掌子面无硬岩面提供反力破碎，导致刀盘开挖　石，盾构螺旋输送机无法出渣，开仓后发现土仓内直　径大于６０　ｃｍ的孤石很多，堵塞螺旋输送机口，开挖　舱内２点位置有一块直径大于１．５　ｍ的孤石（见图　１），其他区域有不同尺寸的孤石。孤石为微风化灰　岩，抗压强度１００　ＭＰａ左右（取样孤石见图２）。　孤石区域主要集中在岩溶区与基岩交界面位　置，主要特点体现为不确定性及分布不均匀性。形　面扩大，扰动周边地层，极易发生地面塌陷；刀盘受　力不均致使主轴承受损或密封破坏，刀具磨损严重，　从业人员如果进仓换刀存在生命危险。因此，对盾　构隧道穿越岩溶区孤石群的研究越来越必要。该文　结合长沙某盾构隧道工程实例，对盾构穿越岩溶地　［２］石文慧．当代铁路隧道发展趋势及地质灾害防治Ｉ－Ｊ］．　铁道工程学报，１９９６，２（５）．　［３］　Ｃ　Ｃａｒｒａｎｚａ　Ｔｏｒｔｅｓ，Ｍ　Ｄｉｅｄｅｒｉｃｈｓ．Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ａｎａｌｙｓｉｓ　ｏｆ　ｃｉｒｃｕｌａｒ　ｌｉｎｅｒｓ　ｗｉｔｈ　ｐａｒｔｉｃｕｌａｒ　ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ　ｔｏ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　ｓｕｐｐｏｒｔｓ，ｆｏｒ　ｅｘａｍｐｌｅ，ｌｉｎｅｒｓ　ｃｏｎｓｉｓｔｉｎｇ　ｏｆ　ｓｈｏｔｃｒｅｔｅ　力影响的有限元分析ｆＪ］．岩石力学与工程学报，２００６，　２５（增刊）．　［６］　韩现民．西格二线关角隧道浅埋砂层段施工技术及力　学效应研究［Ｊ］．岩土力学，２０１０，３１（增刊２）．　［７］朱汉华．公路隧道围岩稳定与支护技术［Ｍ］．北京：科　学出版社，２００７．　ａｎｄ　ｓｔｅｅｌ　ｓｅｔｓ［Ｊ］．Ｔｕｎｎｅｌｌｉｎｇ　ａｎｄ　Ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ　Ｓｐａｃｅ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００９，２４（５）．　［８］郑金松．高速公路隧道穿越断层破碎带施工技术探讨　［Ｊ］．土工基础，２０１０，２４（２）．　Ｅ４］Ｓｅｏｋｗｏｎ　Ｊｅｏｎ，Ｊｏｎｇｗｏｏ　Ｋｉｍ，Ｙｏｕｎｇｈｏ　Ｓｅｏ，ｅｔ　ａ１．　Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ａ　ｆａｕｌｔ　ａｎｄ　ｗｅａｋ　ｐｌａｎｅ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｓｔａｂｉｌｉｔｙ　ｏｆ　ａ　ｔｕｎｎｅｌ　ｉｎ　ｒｏｃｋ：ａ　ｓｃａｌｅｄ　ｍｏｄｅｌ　ｔｅｓｔ　ａｎｄ　ｎｕｍｅｒｉｃａｌ　ａｎａｌｙ—　［９］张延新，蔡美峰，乔兰，等．高速公路隧道开挖与支护力　学行为研究ｒ－Ｊ］．岩石力学与工程学报，２００６，２５（６）．　［１Ｏ］李鹏，林志，张亚兴．高地应力区断层带隧道施工力学　研究口］．重庆交通大学学报：自然科学版，２００９，２８（１）．　ｓｉｓ［Ｊ］．Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ　Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｒｏｃｋ　Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ　Ｓｃｉ—　ｅｎｃｅ，２００４，４１（３）．　［５］黄生文，司铁汉，陈文胜，等．断层对大跨度隧道围岩应　收稿日期：２０１４—０５—１８