电子信息工程学院
发电厂变电所电气部分设计
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指导教师评语:_______________________________________________
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《发电厂电气部分》作业
题目5：试设计一110KV变电所电气主接线
该变电所电压等级为110/35/10KV,其中110KV侧4回线； 35KV 侧4回，负荷为4-6MW；10KV侧8回线，负荷为1.5-4MW之间。 组员：
一、 分析原始资料
该变电所向荆门市民供电，且是一座110/110/35kV终端变电所。设计的重点是对变电所电气主接线的拟订及配电装置的选择。荆门地区的全年平均气温为 18℃，年最高气温45℃,年最低气温﹣5.℃,年日照时间1997-2100h，年平均降水量804-1067mm；每年7、8月为雷雨集中期。110kv的变电所应该考虑防雷等措施。待建110KV变电所从相距40km的荆门热电厂受电（系统为无限大功率电源）并采用架空线作为电能的传输及配送；型号为LGJ-300电抗值为0.395Ω/km，其他线路阻抗忽略不计。
从负荷特点及电压等级可知110/35/10kv为降压变电所且满足三绕组变压器的特点：高压侧为中压侧的近似3倍，中压侧为低压侧的近似3倍；110KV应该考虑其供电可靠性、扩建等问题；从经济远性选择三绕组变压器。35及10kv属于一、二级负荷可靠性也有一定要求；35kv侧每回线负荷为4-6MW；10kv侧负荷1.5-4MW。负荷的功率因数0.8进行选择变压器；其运行功率因数不低于0.92；不考虑网损。
二、 主接方案的初步拟定
根据对原始资料的分析。此变电站有三个电压等级：110/35/10KV ，故可初选三相三绕组变压器，根据变电所与系统连接的系统可知，变电所有两条进线，为保证供电可靠性，可装设两台主变压器。110kV高压侧2进2出4回出线，可选择内桥型接线，单母线分段接线等。35kV和10kV侧分别为4回出线、8回出线，均可以采用单母分段接线，为保证设计出最优的接线方案，初步设计以下二种接线方案供最优方案的选择。
方案一 （图2-1） 高压侧：内桥接线；中压侧，低压侧：单母分段接线。
图2-1 方案一主接线图
方案二（图2-2） 高压侧：单母分段接线；中压侧，低压侧：单母分段接线。
图2-2 方案二主接线图
三、 主接线各方案的讨论比较
1.内桥形接线：
a）优点：高压断路器数量少，四个元件只需三台断路器。
b）缺点：变压器的切除和投入较复杂，需操作两台断路器并影响一回线路暂时停运；连接桥断路器检修时，两个回路需解列运行；出现断路器检修时，线路要在此期间停运。
c）适用范围：适用容量较小的变电所，变压器不常切换或线路较长、故障率较高情况。 2．单母线分段接线 （1）优点：
a）用断路器把母线分段后，对重要用户可从不同端引出两个回路，有两个电源供电；
b）当一段母线发生故障时，分段断路器能自动将故障切除，保证正常段母线不间断供电和不致使重要用户停电。 （2）缺点：
a）当一段母线或母线隔离开关故障或检修时，该段母线的回路都在检修期间内停电；
b）当出线为双回路时，常使架空线出现交叉跨越； c）扩建时需向两个方向均衡扩建。 （3）适用范围：
a）35-63kV配电装置出线回路数为4-8回时； b）110-220kV配电装置出线回路数为3-4回时。
主接线所选的二个初步方案，主接线中压、低压二次侧方案相同，只比较一次侧方案。
方案一的特点如下：当本所高压断路器数量少，节约断路器的成本投入；但不利于扩建、可靠性不高。
方案二的特点如下:今后扩建也方便；提高供电的可靠性在任意一段母线故障时可保证正常母线不间断供电。
四、主接线最终方案的确定
在对原始资料的分析和主接线两种方案的对比下； 从经济性来看，由于方案二增加了隔离开关，占地面积较有所增加，从设备上来综合投资费用和运行费增加增加。
从可靠性来看，方案一变压器的切除和投入较复杂，需操作两台断路器并影响一回线路暂时停运；连接桥断路器检修时，两个回路需解列运行；出现断路器检修时，线路要在此期间停运。方案二当一段母线发生故障时，分段断路器能
自动将故障切除，保证正常段母线不间断供电和不致使重要用户停电。
从改变运行方式灵活性来看，在配电装置的综合投资，包括控制设备，电缆，母线及土建费用上，在运行灵活性上110KV侧单母分段接线接线比桥型线接线有很大的灵活性且方案二能适应系统中各种运行方式调度和潮流变化需要，试验方便。综上所述最终选择方案二
五、主变压器容量的确定及无功补偿
5.1原始资料分析可知
1、 待建110KV荆门变电站从相距40km的热电厂受电。
2、 待建110KV荆门变电站年负荷增长率为5%，变电站总负荷考虑五年发展规划。
3、 待建110KV荆门变电所各电压级负荷数据如下表:
电压等级 35kv 1#出线 2#出线 3#出线 4#出线 10KV 1#出线 2#出线 3#出线 4#出线 5#出线 6#出线 7#出线 8#出线 线路名称 最大负荷 （MW） 5 4.5 6 5.5 3.5 2 3.5 4 1.8 2.2 3.5 4 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 6000/0.9 COSФ Tmax 及 同时率 5.2无功补偿电容器的型号选择及负荷计算 一、无功补偿
1).35kv侧无功补偿容量分析
实际功率因数为0.8（37°），补偿后功率因数为0.92（/=23°）可知无
功补偿率qc=0.33则补偿容量QC
QC=Pc(tanarccos0.8－tanarccos0.92) =Pmax*qc =21*0.33=6.93Mvar
故选用：TBB35-8016／334CCW ：额定电压：35，额定容量：8016kvar 台数的确定：n=QC/q =6930/8016=1(台）
N2).10kv侧无功补偿容量分析
实际功率因数为0.8（37°），补偿后功率因数为0.92（/=23°）可知无功补偿率qc=0.33则补偿容量QC
QC=Pc(tanarccos0.8－tanarccos0.92) =Pmax*qc
=24.5*0.33=8.085Mvar
故选用：TBB3610-4200／100BL ：额定电压：10，额定容量：4200kvar 台数的确定：n=QC/q =8.085/4200=2(台）
N二、变电所的负荷计算
为满足电力系统对无功的需要，需要在用户侧装设电容器，进行无功补偿，使用户的功率因数至少提高到0.92。
根据原始资料中的最大有功及调整后的功率因数，算出最大无功，可得出以下数据:{S”=√(P²+（Q-nq）² ) COSФ”=P/ S” }
N电压 等级 35KV 线路 名称 1#出线 2#出线 3#出线 4#出线 最大有功 （MW） 5 4.5 6 5.5 3.5 最大无功 （MVAr） 1.84 1.66 2.21 2.03 1.42 COSФ 0.92 0.92 0.92 0.92 0.92 同时率 1#出线 10KV 2#出线 3#出线 4#出线 5#出线 6#出线 7#出线 8#出线 2 3.5 4 1.8 2.2 3.5 4 0.81 1.42 1.62 0.73 0.89 1.4 1.62 0.92 0.92 0.92 0.92 0.92 0.92 0.92 6000/0.9 5.3待建110KV荆门变电所总负荷的计算（无功补偿后）
~ S35 =P35+jQ35 =5+4.5+6＋5.5+j(1.84+1.66+2.21+2.03) =21+j7.74（tanΦ’’=0.36）
5~S35 （1+5%）＝（21+j7.74）×1.28＝26.88+j9.02
S35＝28.35 (MVA)
~ S10 =P10+jQ10 =4*2+3.5*3+2+1.8+2.2+j(1.42*3+1.62*2+0.89+0.81+0.73) =24.5+j9.93（tanΦ’’=0.406）
5~S10（1+5%）＝（24.5+j9.93）×1.28＝31.36+j12.71
S10 =33.84 (MVA)
5~~~ S110=K110[K35S35+K10S10]（1+5%）
=0.9 [0.9(21+j7.74)+0.9(24.5+j9.93)]*1.05 =47.17+j18.32
S110=√(47.172 + 18.322) = 50.9 (MVA)
5
COSΦ= P110 / S110 =47.17/50.9= 0.927 满足功率因数提高到0.92 5.4变压器型号的确定
所有负荷均由两台电压为110KV/35KV/10KV变压器供电，其中一台主变事
故停运后，另一台主变压器的容量应保证所有用户的60％全部负荷的供电。
用户的60％全部总容量： SN≥0.6S110 =30.54MVA 因此可选择SFSZ7-31500/110型三相三绕组有载调压变压器，接线组别：YN,yn0, d11。
由于15％S110 = 15％×50.9 (MVA)＝7.635(MVA) 因此主变110KV、35KV、10KV三侧容量分别为100％ / 100％ / 100％ 结论：荆门变电所三绕组变压器，由以上计算，查《发电厂电气部分》 型号 容量121 额定电压（kV） 高压侧 中 压 侧 低压侧 38.5 10.5 10.5 U*1-2% U*1-3% 18 U*2-3% 6.5 SFSZ7-31500 100/100/100 六．短路电流的计算（最大工作方式） 6.1短路计算点的选择 方案二的短路计算的系统化简图如下(图6-1）所示 本设计选d1、d2和 d3分别为110kv 35kv 10kv 母上短路点计算且短路电流最大选择主接线上的设备 图6-1 主接线短路点选择简图 6.2网络的等值变换与简化 方案二的短路计算的系统化简阻抗图及各阻抗值，短路点均一样；如下图为系统阻抗图（图6-2） 图6-2 系统阻抗图 首先应用星-三角变换，将每台变压器的阻抗化简，其转化图如图6-3 图6-3 系统阻抗转化图 6.3 短路点的选择与各短路点的短路电流的计算 选d1,d2,d3为短路点进行计算。（近似计算法） 已知，由SB=100MVA, UAV=115kV，系统为无穷大功率电源。 所以 系统短路电抗 S d*1 =∞ X d*1=0 线路电抗 X L*1=1／2×X0×L×S b／U b2 =1／2×0.395×40×100／1152=0.0597 总电抗 X d* =0+0.0597=0.0597 又由所选的变压器参数阻抗电压：10.5% (高-中)，18% (高-低)，6.5%（中-低）算得 UK1%=1 / 2[U(1-2)% +U(1-3)% - U(2-3)%]=11% UK2%=1 / 2[U(1-2)% +U(2-3)% - U(1-3)%]= -0.5% UK3%=1 / 2{U(1-3)% +U(2-3)% - U(1-2)%}= 7% 主变容量为50MVA， 标幺值：X1*= UK1% / 100×(SB/SN)= 0.349 X2*= UK2% / 100×(SB/SN)= -0.016 (SB/SN)=0.222 X3*= UK3 % /100× 简化后的阻抗图如图5-3： 图5-3 系统阻抗简化图 最终等效电抗标幺值：X * =0.0597 X1*=0.154 X2*=0.098 X3*=-2.136 （1）当d1点短路（110KV）时： Xjs*1=0.0597 Id1*= 1 / Xjs*1 = 1/0.0597= 16.75 IbSb/3Ub1100/（3×115）=0.502(kA) I\"d1=I″d1*×Ib =16.75×0.502= 8.409(kA) I∞=I\"d1=8.409(kA) （110kv及以上网络Kch取1.8） ich=2Kch×I\"d1=21.4429(kA) I=3×115×8.409=1672.9706MVA S∞=3Ub1× 其中，Xjs*——计算电抗； Id1*——短路电流周期分量标幺值； I\"d ——起始次暂态电流； I∞——t=∞时的稳态电流； ich ——短路电流冲击值； S∞——短路容量。 （2）当d2短路（35KV）时有： Xjs2*=0.226 I\"d2*=1/ Xjs2*=1/0.226=4.425 Ib2=Sb/3Ub2=100/(3×37)=1.56 (kA) Ib2 =4.425×1.56=6.9 (kA) I\"d2=I\"d2*×I∞=I\"d2=6.9(kA) ich=2Kch×I\"d2= 2.556.9=17.595(kA) S2∞=3Ub2×I∞=431.03 MVA （3）当d3点短路： Xjs3*=0.286 I\"d3*=1/ Xjs3*=1/0.286=3.5 Ib3=Sb/3Ub3=100/(3×10.5)= 5.5(kA) Ib =3.5×5.5=19.25(kA) I\"d3=I\"d3*× I∞ = I\"d3=19.25 (kA) ich=2.55×I\"d3=2.55×19.25=49.088 (kA) S3∞=3Ub3×I∞=3×10.5×19.25=349.65 MVA 6.4各短路点计算参数 短路电流值 短路 点编 号 短路电 平均电 压 Uj(kV) 基准电 流 Ij (kA) 电 抗 X* 短路电 流标么 值I\"d* I\"d(kA) ich (kA) I∞ (kA) Sd (MVA) d1 115 0.502 0.0597 16.75 8.049 21.4429 6.307 6.9 d2 37 d3 10.5 1.56 5.5 0.226 4.425 6.9 17.595 49.088 1672.97 431.03 349.65 0.286 3.5 19.25 19.25 七.一次系统的电气设备选择 7.1断路器的选择 7.1.1断路器选择原则与技术条件 1）电压： Ue U 2）电流： IeＩgｍａｘ 10kV侧： INIgmax1.05Sn/（3Un）=1.05*31500/（3*110）=173.8A =21/(3*35*0.92)=376.6A =24.5/(3*10*0.92)= 1537.5A 35 kV侧： 10 kV侧： INIgmaxPmax/(3Ugcos)INIgmaxPmax/(3Ugcos)3）开断电流: Iocioo 4）动稳定： imaxich 式中ich——三相短路电流冲击值； imax——断路器极限通过电流峰值。 22ItIt dzt 5）热稳定： 2I式中——稳态三相短路电流； tdz——短路电流发热等值时间（又称假想时间）； It——断路器t秒热稳定电流。（根据《电力设备实用技术手册》选择设备t会给出） ''tt0.05dzz其中，由 β”=1.0和短路电流计算时间t， 从《发电厂电气部分》中查找短路电流周期分量等值时间tz，算出tdz。 7.1.2 断路器型号的选择及校验 110KV侧 选定为 LW25-126.各项技术数据如下表: 设备参数 项目 Ue （KV) Ie (A) Ioc (KA) 参数 110 1250 31.5 项目 Ug （KV) Igmax (A) Ioo (KA) I2dt(2.65) [(KA².S] Ish (KA) 安装地点条件 参数 110 173.8 8.409 8.4092×2.65 21.4429 结论 合格 合格 合格 合格 合格 It2t(3s) [(KA².S] 31.5²×3 Ies (KA) 83 35kV侧 选定为ZW30-40.5各项技术数据如下： 设备参数 项目 Ue（KV) Ie (A) Ioc (KA) 参数 35 2000 31.5 项目 Ug（KV) Igmax (A) Ioo (KA) I2dt (3.45)[(KA².S] Ish (KA) 安装地点条件 参数 35 376.6 6.9 6.92×3.45 17.595 合格 合格 合格 合格 合格 结论 It2t(4s)[(KA².S] 31.5²×4 Ies (KA) 83 10kV侧 选定为ZN12-12各项技术数据如下： 设备参数 项目 Ue（KV) Ie (A) Ioc (KA) 参数 10 2000 31.5 项目 Ug（KV) Igmax (A) Ioo (KA) I2dt (3.45)[(KA².S] Ish (KA) 安装地点条件 参数 10 1537.5 19.25 19.252×2.65 49.088 合格 合格 合格 合格 合格 结论 It2t(4s)[(KA².S] 31.5²×3 Ies (KA) 100 7.2 隔离开关的选择 110kV侧 选定为GW4-126D，各项技术数据如下： 设备参数 项目 Ue （KV) Ie (A) 参数 110 1250 项目 Ug （KV) Igmax (A) I2dt(3.45) [(KA².S] Ish (KA) 安装地点条件 参数 110 188.69 8.4092×3.45 21.4429 结论 合格 合格 合格 合格 It2t(4s) [(KA².S] 31.5²×4 Ies (KA) 80 35kV侧 选定设备为GW4-40.5D,各项技术数据如下： 设备参数 项目 Ue（KV) Ie (A) 参数 35 630 项目 Ug（KV) Igmax (A) I2dt (2.65)[(KA².S] Ish (KA) 安装地点条件 参数 35 430.3 6.92×3.45 17.595 结论 合格 合格 合格 合格 It2t(4s)[(KA².S] 25²×4 Ies (KA) 63 10kV侧 选定设备为GN-12,各项技术数据如下： 设备参数 项目 Ue（KV) Ie (A) 参数 10 2000 项目 Ug（KV) Igmax (A) I2dt (3.45)[(KA².S] Ish (KA) 安装地点条件 参数 10 1537.5 19.252×3.45 49.088 合格 合格 合格 合格 结论 It2t(4s)[(KA².S] 31.5²×4 Ies (KA) 80 7.3 电流互感器的选择 选择如下电流互感器的型号及参数 参数 位置 型号 额定电 流比(A) 级次 准确 二次负荷(Ω) 10%倍数 1S热稳动稳定倍组合 级次 二次负荷倍定倍数 数 0.5级 1级 (Ω) 数 110KV进LQZ-11线侧 0(W2) 2300/5 D/D 0.5 0.5/3 D/0.5 0.5/3 0.5/2.0 2.0 15 75 135 变压器 15-1000/LCD-35 35KV侧 5 35KV出线侧 变压器 10KV侧 10KV出线侧 2 4 2 35 65 150 LB6-35 300/5 0.5/D D 2.0 1.6 15 75 135 LDZJI- 10 3000/5 0.5/3 0.5/1 0.5/1 0.4 0.6 10 50 90 LA- 600-10000.5/3 10 /5 0.5 50 90 电流互感器的校验 项目 设备参数（额定值） 安装地的条件（计算值） 结论 2ImKdωKA) (ImKt)2[(KA².S] ich(KA) I2t[(KA².S] dz8.4092*0.85 6.92*0.85 6.92*0.85 5.52*0.85 19.252*0.85 合格 合格 合格 合格 合格 110KV进线 114.55 T 35KV 35KV出线 T-10KV 10KV出线 (0.6*75)2 (1*65)2 (0.5*75)2 (1.5*65)2 (1*50)2 21.4429 17.595 17.595 49.088 49.088 212.32 114.55 60.1154 127.279 7.4 电压互感器的选择 在下列准确等级 最大容量型号 额定变比 下额定容量(VA) (VA) 0.5级 1级 3级 JCC-110 单相 JDJ-35W JDZ8-10J 110000100100 33 150 30 500 360 50 1000 90 2000 1000 500 35000/100 10000/100 7.5 避雷器的选择 型号 FZ-110J FZ-35 组合方式 4×FZ-30J 2×FZ-15 额定电压(kV) 110 35 灭弧电压(kV) 100 41 工频放电电压(KV) 不小于 215 65 不大于 268 104 110侧检验： （1）灭弧电压校验： 最高工作允许电压：Um1.15UN1.15110126.5kV 直接接地：UmhCdUm0.8126.5101.2kV，满足要求。 （2）工频放电电压校验： 下限值： Ugfxk0Uxg3126.53219kV 上限值： Ugfs1.2Ugfx1.2219262kV＜268kV 上、下限值均满足要求。 35kv侧检验 （1）灭弧电压校验： 最高工作允许电压：Um1.15UN1.153540.25kV 直接接地：UmhCdUm0.840.2532.2kV，满足要求。 （2）工频放电电压校验： 下限值： Ugfxk0Uxg340.25369.72kV 上限值： Ugfs1.2Ugfx1.269.7283.664kV＜104kV 上、下限值均满足要求。 7.6 高压熔断器的选择 项目 设备参数（额定值） 额定电额定电流安装地的条件（计算值） 结论 断流容量（三相） S∞——短路容量(MVA) (MVA) 3200 2000 1000 349.65 1672.9706 431.03 合格 合格 合格 压(kV) (A) RW6-110 RW6-35 RN2-10 110 35 10 10 0.5 0.5 7.7母线与导线的选择与校验(荆门年平均温度18℃） 110kV侧进线的校验 根据任务书已知110kV侧架空线路采用LGJ-300。查表得LGJ-300型导线 参数如下表所示：（修正系数 K= QalQal08018=8025=1.06 al—导体长期发热 允许最高温度；0—导体的额定环境温度；—导体的实际温度；IY—在额定环境温度时导体的允许电流；热稳定系数C=87） 导 线 型 号 导 体 最 高 允 许 温 度 ℃ 长期允许截流量(A) +70℃ 753 +80℃ 742 LGJ-300 它在Qy=80℃,Q0=25℃时，Iy =753A 已知综合校正系数K0＝1.06 K0 Iy =1.06×753=805.71A 所以Ig.max=188.69A< K0Iy 所以所选导线满足要求。 110kV母线的选择及校验 110kV进线最大持续工作电流Ig.max=173.8A 按Tmax=6000h/a，查表，可得经济电流密度J=0.97A/mm2 则母线经济截面为： S= Ig.max/J=173.8/0.97=179.2mm2 按最大持续工作电流选择，查设备手册选LGJ-185型钢芯铝绞线，其标称截 面为185mm，+80℃长期允许载流量为510A。 已知综合修正系数K=1.06实际环境温度18℃， 综合修正系数K=1.06 故KIy =540.6> Ig.max=173.8A，可满足长期发热要求 热稳定校验：S≥Smin= Itdz(mm2) C2tdz为主保护动作时间加断路器全分闸时间 取 tdz=3.45s 其中热稳定系数C=87，满足热稳定要求的最小截面为: Smin= I8409tdz=3.45=167.41(mm2) C87可见，前面所选导线截面S=185mm2>Smin=167.41mm2，热稳定要求。 35kV母线的选择及校验 1．按经济电流密度选择母线截面 35kV最大持续工作电流Ig.max=376.6A 按Tmax=6000h/a，查表，可得经济电流密度J=0.97A/mm2 则母线经济截面为： S= Ig.max/J=376.6/0.97=388.24mm2 按最大持续工作电流选择，查设备手册选LGJ-400型钢芯铝绞线，其标称截 面为400mm，+80℃长期允许载流量为835A。 因实际环境温度Q=18℃，综合修正系数K=1.06 故KIy =885.1> Ig.max=388.24A，可满足长期发热要求。 2．热稳定校验：S≥Smin= Itdz(mm2) C2tdz为短路电流等值时间，即tdz=3.4+0.05=3.45s 查《发电厂电气》，其中热稳定系数C=87，满足热稳定要求的最小截面为: ItdzSmin=C= （6900／87）×3.45= 492.6(mm2) 可见，前面所选母线截面S=2(80×8)= 1280 (mm2)≥Smin=492.6mm2 能满足短路热稳定要求。 35kV进线的选择及校验 35kV进线有两回，最大持续工作电流Ig.max=376.6／2=188.3A 按Tmax=6000h/a，查表，可得经济电流密度J=0.97A/mm 则母线经济截面为： S= Ig.max/J=188.3/0.97=194.1mm 查《LGJ钢芯名品绞线参数型号》选LGJ-240／35钢芯铝绞线， +80℃长期允许载流量为651A。 实际环境温度18℃， 综合修正系数K=1.06 故KIy =690> Ig.max=376.6A，可满足长期发热要求 Itdz热稳定校验：S≥Smin=C(mm2) 22tdz为主保护动作时间加断路器全分闸时间 取 tdz=3.45s 其中热稳定系数C=87，满足热稳定要求的最小截面为: ItdzSmin=C23.45mm= （6900／87／2）× =79.11 () 可见，前面所选导线截面S=300mm2＞Smin=79.11 mm2，满足热稳定要求。 35kV出线的选择及校验 35kV进线有4回，最大持续工作电流Ig.max=376.6／4=94.15A 按Tmax=6000h/a，查表，可得经济电流密度J=0.97A/mm 则母线经济截面为： S= Ig.max/J=94.15/0.97=97.06mm 22查设备手册选LGJ-120钢芯铝绞线， +80℃长期允许载流量为380A。 实际环境温度18℃，综合修正系数K=1.06 故KIy =402.8> Ig.max=94.15A，可满足长期发热要求。 热稳定校验：S≥Smin= Itdz(mm2) Ctdz为主保护动作时间加断路器全分闸时间 取 tdz=3.45s 其中热稳定系数C=87，满足热稳定要求的最小截面为: ItdzSmin=C= （6900／87／4）×3.45 =36.82mm2) 可见，前面所选导线截面S=120mm2＞Smin=36.82mm2，满足热稳定要求。 10kV母线的选择及校验 1．按经济电流密度选择母线截面Ig.max=1537.5A 按Tmax=6000h/a，查表，可得经济电流密度J=0.97A/mm 则母线经济截面为： S= Ig.max/J=1537.5/0.97=1585.05mm 查矩形铝导体长期允许截流量表表，应选(100×10)型双条竖放铝导体。 它在Qy=80℃,Q0=25℃，平放布置时Iy=2558A 因实际环境温度Q=18℃，查表，综合修正系数K=1.06 故KIy=2711.48A> Ig.max=1537.5A，可满足长期发热要求。 Itdz22．热稳定校验：S≥Smin=C(mm) 22 tdz为短路电流等值时间，即tdz=4.4+0.05=4.45s 查表，其中热稳定系数C=87，满足热稳定要求的最小截面为: ItdzSmin=C= （19250／87）×4.45 =466.76(mm2) 可见，前面所选母线截面S=2(100×10)=2400(mm2)≥Smin=466.76(mm2) 能满足短路热稳定要求。 10kV进线的选择及校验 35kV进线有2回，最大持续工作电流Ig.max=1537.5／2=768.75A 按Tmax=6000h/a，查表，可得经济电流密度J=0.97A/mm2 则母线经济截面为： S= Ig.max/J=768.75/0.97=792.5mm2 查设备手册选LGJ-1000／55钢芯铝绞线， +80℃长期允许载流量为1399A。 实际环境温度18℃，综合修正系数K=1.06 故KIy =1482.94> Ig.max=768.75A，可满足长期发热要求。 热稳定校验：S≥Smin= Itdz(mm2) Ctdz为主保护动作时间加断路器全分闸时间 取 tdz=4.45s 其中热稳定系数C=87，满足热稳定要求的最小截面为: Smin Itdz=C= （19250／87／2）×4.45 = 233.38(mm2) 可见，前面所选导线截面S=120mm2＞Smin=24.55mm2，满足热稳定要求。 10kV出线导线的选择及校验 35kV进线有8回，最大持续工作电流Ig.max=1537.5／8=192.18A 按Tmax=6000h/a，查表，可得经济电流密度J=0.97A/mm2 则母线经济截面为： S= Ig.max/J=192.18/0.97=198.12mm2 查设备手册选LGJ-240钢芯铝绞线， +80℃长期允许载流量为610A。 实际环境温度18℃，综合修正系数K=1.06 故KIy =690.06A> Ig.max=192.18A，可满足长期发热要求。 热稳定校验：S≥Smin= Itdz(mm2) Ctdz为主保护动作时间加断路器全分闸时间 取 tdz=4.45s 其中热稳定系数C=87，满足热稳定要求的最小截面为: ItdzSmin=C= （19250／87／8）×4.45 = 58.35(mm2) 可见，前面所选导线截面S=240mm2＞Smin=58.35(mm2)，满足热稳定要求。 七、电气设备型号汇总 项目 高压断路器 高压隔离开关 进线电流互感器 出线电流互感器 电压互感器 进线 母线 出线 并联电容器 避雷器 熔断器 110KV设备型号 LW25-126 GW4-126D LQZ-110 无 JCC-110 LGJ-300 LGJ-185 LGJ-300 无 FZ-110J RW6-110 35KV设备型号 ZW30-40.5 GW4-40.5D LCD-35 LB6-35 JDJ-35W LGJ-240 LGJ-400 LGJ-120 TBB35-8016/334CCW FZ-35 RW6-35 10KV设备型号 ZN12-12 GN-12 LDZJI-10 LA-10 JD28-10J LGJ-1000／55 (100×10)铝导体 LGJ-240-4200／100BL TBB3610 无 RW6-10 八.110kv变电所主接线图 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容