钢管高强混凝土承载能力计算公式适用性分析

第２１卷第２期　西南科技大学学报　Ｖｏ１．２１　Ｎｏ．２　２００６年６月　Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｓｏｕｔｈｗｅｓｔ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ　ｆｏ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　ａｎｄ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　Ｊｕｎｅ　２０ｏ６　钢管高强混凝土承载能力计算公式适用性分析　谭克锋　（西南科技大学材料科学与工程学院￣ｌｌＪ，ｌ绵阳６２１０１０）　摘要：通过实测的钢管高强混凝土短柱的承载能力与目前常用的钢管混凝土承载能力计算公式的计算结果进行对　比，从而找出适用的计算公式。结果表明，欧洲规范和Ｇｏｏｄ　Ｃ．Ｄ．提出的公式低估了钢管高强｝昆凝土的承载能力；　ＪｃＪ０１—８９提出的公式有局限性，在含钢率超过１３．６％后将低估其承载能力；用我国规程ＣＥＣＳ２８—９０中提出的计　算公式来计算钢管高强混凝土的承载能力最为准确。　关键词：钢管高强混凝土承载能力　中图分类号：ＴＵ５２８　文献标识码：Ａ　文章编号：１６７１—８７５５（２００６）０２—０００７—０４　Ａｎａｌｙｓｉｓ　ｏｆ　Ｆｏｒｍｕｌａｅ　ｆｏｒ　Ｃａｌｃｕｌａｔｉｎｇ　Ｌｏａｄｉｎｇ　Ｂｅａｒｉｎｇ　Ｃａｐａｃｉｔｙ　ｏｆ　Ｓｔｅｅｌ　Ｔｕｂｕｌａｒ　ＨｉｇｌＩ　Ｓｔｒｅｎｇｔｈ　Ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ＴＡＮ　Ｋｅ．ｆｅｎｇ　（Ｓｃｈｏｏｌ　ｏｆＭａｔｅｒｉａｌ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　ａｎｄ　Ｅｎｇｉｎｅｅｉｒｎｇ，Ｓｏｕｔｈｗｅｓｔ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ　ｆｏＳｃｉｅｎｃｅ　ａｎｄ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，　Ｍｉａｎｙａｎｇ　６２１０１０，Ｓｉｃｈｕａｎ，Ｃｈｉｎａ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ａｎ　ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ　ｗａｓ　ｕｎｄｅｒｔａｋｅｎ　ｔｏ　ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅ　ｗｈｉｃｈ　ｆｏｒｍｕｌａ　ｉｓ　ｓｕｉｔａｂｌｅ　ｆｏｒ　ｃａｌｃｕｌａｔｉｎｇ　ｔｈｅ　ｌｏａｄ　ｂｅａｒｉｎｇ　ｃａｐａｃｉｔｙ　ｏｆ　ｓｔｅｅｌ　ｔｕｂｕｌａｒ　ｈｉｇｈ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｂａｓｅｄ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｔｅｓｔｅｄ　ａｎｄ　ｃａｌｃｕ—　ｌａｔｅｄ　ｒｅｓｕｌｔｓ．Ｔｈｅ　ｔｅｓｔ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｓｈｏｗ　ｔｈａｔ　ｆｏｒｍｕｌａｅ　ｐｒｏｖｉｄｅｄ　ｂｙ　Ｅｕｒｏｃｏｄｅ　４　ａｎｄ　Ｇｏｏｄ　Ｃ．Ｄ．ｕｎｄｅｒｅｓｔｉｍａｔｅ　ｔｈｅ　ｌｏａｄ　ｂｅａｒｉｎｇ　ｃａｐａｃｉｔｙ．Ｔｈｅ　ｆｏｒｍｕｌａ　ｏｆｆｅｒｅｄ　ｂｙ　ＪＣＪ０１—８９　ａｌｓｏ　ｕｎｄｅｒｖａｌｕｅ　ｔｈｅ　ｌｏａｄ　ｂｅａｒｉｎｇ　ｃａｐａｃｉｔｙ　ｗｈｅｎ　ｔｈｅ　ｓｔｅｅｌ　ｃｏｎｔｅｎｔ　ｅｘｃｅｅｄｓ　ａ　ｃｒｉｔｉｃａｌ　ｖａｌｕｅ　ｏｆ　１３．６％．Ｃｏｍｐａｒａｔｉｖｅｌｙ．ｔｈｅ　ｆｏｒｍｕｌａ　ｐｒｏｖｉｄｅｄ　ｂｙ　ＣＥＣＳ２８—－９０　ｉｓ　ｔｈｅ　ｍｏｓｔ　ａｃｃｕｒａｔｅ　ｏｎｅ　ｔｏ　ｃａｌｃｕｌａｔｅ　ｔｈｅ　ｌｏａｄ　ｂｅａｒｉｎｇ　ｃａｐａｃｉｔｙ　ｏｆ　ｓｔｅｅｌ　ｔｕｂｕｌａｒ　ｈｉｇｈ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ．　Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：ｓｔｅｅｌ　ｔｕｂｅ；ｖｅｒｙ　ｓｒｔｅｎｇｔｈ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ；ｌｏａｄｉｎｇ　ｂｅａｒｉｎｇ　ｃａｐａｃｉｔｙ　随着人口的增加和经济的发展，建筑将向巨型化、大跨化和高耸化方向发展，高强混凝土的推广和应用　将是大势所趋…。　然而，｝昆凝土强度越高，脆性越大，只有在克服脆性的前提下，结构中的混凝土才能得以安全使用。现有　的研究业已证明　Ｊ：高强混凝土经钢管约束后，强度得以大幅度提高，延性得以大幅度改善，是一种十分理　想的结构材料，有着广阔的应用前景。　但是，钢管混凝土承载能力计算公式目前有数十个之多。为了使钢管高强混凝土得以顺利地推广和应　用，应该首先寻出其最准确的承载能力计算公式。目前，有代表性的或已被列入规范的计算公式有如下几　种：　收稿日期：２００６—０５—１７　基金项目：国家自然科学基金资助项目（项目编号：５９３３８１２０）。　作者简介：谭克锋（１９５７一），男，教授，博士，主要从事新型建筑材料研究。Ｅ—ｍａｉｌ：ｔｉｆ＠ｓｗｕｓｔ．ｅｄｕ．ｃｎ。　维普资讯 http://www.cqvip.com

８　西南科技大学学报　我国规程ＣＥＣＳ２８—９０中提出的计算公式为　】：　Ｎ　＝ＡＺ（１＋１．１　＋　）　（１）　＝　Ａ　）／　Ａ　）一套箍指标　其简化公式为：　ｔ　Ｎ　＝ＡＺ（１＋２　）　（２）　我国规程ＪＣＪ一８９提出的计算公式为　Ｊ：　Ｎ　＝ＬＡ　＋　Ａ　（３）　式中：ｋ　＝１＋（　一１）ｐ　为钢管混凝土轴心受压杆件核心混凝土轴心抗压强度提高系数；　＝０・２５＋３・２ｐ为钢管纵向应力系数；ｐ　南为含钢率；ｔ，Ｄ一分别为钢管的厚度和外径，ｍｍ；　一钢　管钢材抗压强度，ＭＰａ；　一钢管内核心混凝土轴心抗压标准强度，ＭＰａ。　欧州规范给出的公式　】：　Ｎｕ：（１＋古　）Ａ　＋Ａ　（４）　Ｇｏｏｄｅ　Ｃ．Ｄ．公式　ｊ　警　（５）　１　试件的准备与测试　试件采用了４种不同规格的钢管制做，内填１０６和１１６　ＭＰａ的高强混凝土，１、２　ｍｍ厚的钢管是由钢板　卷制而成，其余为无缝钢管，有关试件的详细资料见表１。　表１钢管高强混凝土试件一览表　Ｔａｂｌｅ　１　Ｓｃｈｅｄｕｌｅ　ｏｆ　ｓｔｅｅｌ　ｔｕｂｕｌａｒ　ｈｉｇｈ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｓｐｅｃｉｍｅｎｓ　注：表中符号，Ｄ　Ｌ一分别为钢管的外径、壁厚和长度；　＝　，套箍指标　一分别为钢管的横截面积和屈服强度；　一分别　为核心混凝土横截面积和轴心抗压强度　＝０．７　－ｐ＝　，／（Ａ　＋Ａ　），含钢率。　维普资讯 http://www.cqvip.com

第２期　谭克锋：钢管高强混凝土承载能力计算公式适用性分析　９　钢管高强混凝土试件是在５００　ｔ压力机上进行实验的。试件的中部对称位置粘贴了４对应变片，每对应　变片纵、环向各一片，另外，沿试件的纵向还设置了两个电测位移计。所有的实验数据通过数据采集器以每　秒４次的频率自动显示与采集。钢管高强混凝土试件的承载能力取极限荷载时的承载能力。　２　测试结果与分析　钢管高强混凝土试件的实测值和按５种钢管混凝土承载能力计算公式的计算值列于表２。由表２可　见，欧洲规范提出的计算公式（公式４）远远低估了钢管高强混凝土的承载能力，Ｃ．Ｄ．Ｇｏｏｄｅ公式（公式４）也　低估了承载能力。我国规程ＪＣＪ０１—８９提出的公式（公式３）在含钢率Ｐ等于１３．６％（ＧＨ４试件）以内时，实　测值与计算值吻合良好。含钢率超过此值后，计算值开始低于实ｉ贝４值，在含钢率Ｐ达到２０．８％（ＧＨ５试件）　时，计算值不足实测值的一半，远远低估了钢管高强混凝土的承载能力，其原因可从公式（３），　＝　Ａ　＋　１　Ａ。本身加以分析。　表２钢管高强混凝土试件实测值与计算值的比较　Ｔａｂｌｅ　２　Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ　ｏｆ　ｔｅｓｔｅｄ　ａｎｄ　ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ　ｌｏａｄ　ｂｅａｒｉｎｇ　ｃａｐａｃｉｔｉｅｓ　ｏｆ　ｓｐｅｃｉｍｅｎ　一“试件实测极限荷载；Ｎｃ一试件计算极限荷载。　公式（３）中的Ｋ。＝１＋［（４—３　）　一１］ｐｆ，　／ｆｃ为核心混凝土轴心受压强度提高系数，Ｏｌ＝０．２５＋３．２ｐ　为钢管纵向应力系数，将Ｏ／的表达式代人　。的表达式中，设钢管钢材的屈服强度为３５２　ＭＰａ，混凝土圆柱体　强度为８４．７　ＭＰａ，得　。与Ｐ的关系如图１所示。由图１可见，　。与Ｐ的关系呈准抛物线关系，总体趋势是　值的增加速度随着Ｐ值的增加变得缓慢。　但相对而言，含钢率Ｐ在１０％以前　。值增加速度较快，之后变得缓慢。在Ｐ等于１４％时，　达到最大值　（１．３４４），之后　。值随着Ｐ值的增加而降低。在Ｐ等于２４％时，　。值已低于１（０．９４４），意味着核心混凝土非　但未因钢管的套箍作用而提高，反而下降。在Ｐ等于２９％时，　。值已等于零，意味着核心混凝土的强度变为　零。　从理论上讲，含钢率Ｐ越高，套箍指标Ｆ值越大，钢管的套箍增强作用越强，核心混凝土强度提高幅度越　大。而在公式（３）中，当含钢率Ｐ增大到一定程度后，核心混凝土轴心受压强度提高系数　值反而下降，甚至　为零，显然这与理论推理和实践相违背的。因此用公式（３）来计算钢管高强混凝土的承载能力有其局限之　维普资讯 http://www.cqvip.com

１０　西南科技大学学报　处，Ｐ值不能过大，过大后会出现与实际相左的结果。　０．０　０．５　１．０　１．５　ｐ　图１．ＫＩ与ｐ之间的关系　图２实测值与公式（６）计算值的比较　ｉＦｇ．２　Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｖａｌｕｅｓ　ｏｆ　ｔｅｓｔｅｄ　ａｎｄ　Ｆｉｇ．１　Ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ　ｂｅｔｗｅｅｎ　Ｋｌ　ａｎｄ　ｐ　ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ　ｂａｓｅｄ　ｅｑｕａｔｉｏｎ　６　５　４　３　２　、　相对而言，对ＣＥＣＳ２８—９０中提出的钢管混凝土轴压短柱承载能力的简化计算公式（２）稍加修正后（公　Ｏ　式６）来计算钢管高强混凝土的承载能力，　＝ＡＺ（１＋１．８　）　（６）　计算值与实钡４值吻合最好（见表２）。全部试件的实测值与按公式（６）相比的平均值为１．０６０，离散系数　为０．０７５．。图２清楚地表明这一点。　但是，ＣＥＣＳ２８—９０针对普通钢管混凝土提出的完整公式　（公式１）与其简化公式（公式２）相比，随套箍指标　的不同计　算的钢管混凝土承载能力有较大的差异。从精确公式和简化公　式的　Ａ。＝　）曲线（见图３）可以看出，在　＜１．２３４时，　精确公式的计算值高于简化公式；当　＞１．２３４时，前者低于后　者。如当　＝０．１时，前者的　Ａ。＝１．４３，后者的　Ａ。＝１．　２，增强效果相差１倍；当　＝０．２时，前者的　Ａ。＝１．６７，后　Ｏ．０　０．５　１．０　１．５　２．Ｏ　２．５　者的　Ａ　＝１．４，增强效果相差６７％。钢管高强混凝土的套箍　指标一般情况下小于１。由本研究可知，利用经过稍加修正的简　图３精确公式与简化公式的比较　化公式（６）来计算钢管高强？昆凝土的承载能力是最为合理的。　Ｆｉｇ．３　Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｖａｌｕｅｓ　ｂａｓｅｄ　ｏｎ　ｅｑｕａｔｉｏｎ　１　ａｎｄ　２．　而不能用ＣＥＣＳ２８—９０提出的完整公式（公式１），否则将高估钢　管高强混凝土的承载能力。　３　结语　通过对钢管高强混凝土承载能力的实测值和有代表性的５　种钢管混凝土承载能力计算公式的计算值比较看，欧洲规范和Ｇｏｏｄ　Ｃ．Ｄ．提出的公式低估了钢管高强？昆凝　土的承载能力；ＪＣＪＯ１—８９提出的公式有局限性，在含钢率过大时将大大低估承载能力；对ＣＥＣＳ　２８—９０提　出的简化公式进行适当的修正后（得公式６），可以最为准确的预测钢管高强混凝土的承载能力。　（下转第２５页）　维普资讯 http://www.cqvip.com

第２期　姚勇，等：盾构隧道施工对管片环和地表沉隆变位的影响研究　ＹＡＮＧ　Ｔｉａｎ—ｈｏｎｇ，ＨＡＮＧ　Ｚｈｅｎｇ—ｚｈａｏ，ｅｔ　ａ１．Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ　ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｐｒｏｇｒｅｓｓｉｖｅ　ｐｒｏｃｅｓｓｅｓ　ｏｆ　ｈｅ　ｅａｒｔｔｈ　ｓｕｒｆａｃｅ　ｓｕｂｓｉｄ—　ｅｎｃｅ　ｃａｕｓｅｄ　ｂｙ　ｔｈｅ　ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｓｕｂｗａｙ［Ｊ］．Ｃｈｉｎｅｓｅ　Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｒｏｃｋ　Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ　ａｎｄ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００２（１１）：１６２０—１６２６．　（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）　［６］　杨晓杰，楮立孔等．城市隧道施工引起地表沉降数值模拟研究［Ｊ］．矿山压力与顶板管理，２００５（８）：９８—１００．　ＹＡＮＧ　Ｘｉａｏ—ｊｉｅ，ＣＨＵ　Ｌｉ—ｋｏｎｇ，ｅｔ　ａ１．Ｎｕｍｅｒｌａ　ｓｉｍｕｌａｔｅｄａｎｔｉｃｉｐａｔｉｏｎ　ｏｎ　ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ　ｏｆｇｒｏｕｎｄ　ｄｕｅｔｏ　ｓｕｂｗａｙ　ｅｘｃａｖａｔｅｄ［Ｊ］．　Ｍｉｎｅ　Ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ａｎｄ　Ｓｔａｔｒａ　Ｃｏｎｔｒｏｌ，２００５（８）：９８—１００．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）　２００５．　［７］　曾东洋．盾构隧道衬砌结构力学行为及施工对环境的影响研究［Ｄ］．西南交通大学，ＺＥＮＧ　Ｄｏｎｇ—ｙａｎｇ．Ｒｅｓｅａｒｃｈ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｍｅｃｈｎｉｃａｌ　ｂｅｈａｖｉｏｕｒ　ｏｆ　ｓｈｉｅｌｄ　ｌｉｎｉｎｇ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ａｎｄ　ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｓ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ　ｉｎ　ｃｏｎ—　ｓｔｕｃｔｉｏｎ［Ｄ］．Ｓｏｕｔｈｗｅｓｔ　Ｊｉａｏｔｏｎｇ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ．２００５．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）．　［８］　潘昌实．隧道力学数值方法［Ｍ］．中国铁道出版社，１９９５．　ＰＡＮ　Ｃｈａｎｇ—ｓｈｉ．Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ　ｍｅｔｈｏｄ　ｏｆｔｕｎｎｅｌ　ｍｅｃｈａｎｉｃｓ［Ｍ］．Ｃｈｉｎａ　Ｒａｉｌｗａｙ　Ｐｕｂｌｉｓｈｉｎｇ　Ｈｏｕｓｅ，１９９５．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）　［９］　松井春辐．都市卜　丰，　实际（合理的　设计Ｏ施工法老幻芒Ｌ　）［Ｍ］．鹿岛出版社，１９９８．　＇＇＇＇，＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇，＇＇＇＇，＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇，＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇＇，＇　（上接第１０页）　参考文献　［１］　蒲心诚．新型结构材料碱矿渣（ＪＫ）高级水泥的研究［Ｊ］．硅酸盐建筑制品，１９８８，（１）：２２￣２５．　ＰＵ　Ｘｉｎ—ｃｈｅｎｇ．Ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｌａ　ｍａｔｅｒｉｌａｓ—ａｌｋａｌｉ　ａｃｔｉｖａｔｅｄ　ｃｅｍｅｎｔ［Ｊ］．Ｓｉｌｉｃａｔｅ　Ｓｔｒｕｃｔｕｒｌａ　Ｐｒｏｄｕｃｔｓ．１９８８，（１）：２２—２５．　（ｉｎ　Ｃｌｉｆｎｅｓｅ）　［２］　谭克锋，蒲心诚，蔡绍怀，钢管高强混凝土的性能及极限承载能力的研究［Ｊ］．建筑结构学报，１９９９（１）：１８￣２３．　ＴＡＮ　Ｋｅ—ｆｅｎｇ，ＰＵ　Ｘｉｎ—ｃｈｅｎｇ，ＣＡＩ　Ｓｈａｏ—ｈｕａｉ．Ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ａｎｄ　ｌｏａｄｉｎｇ　ｂｅａｒｉｎｇ　ｃａｐａｃｉｔｙ　ｏｆ　ｓｔｅｅｌ　ｔｕｂｕｌａｒ　ｈｉｇｈ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｂｕｉｌｄｉｎｇ　Ｓｔｕｒｃｔｕｒｅｓ，１９９９（１）：１８—２３．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）　［３］　中国工程建设标准协会标准ＣＥＣＳ　２８—９０［Ｓ］．钢管混凝土结构设计与施工规程．　Ｄｅｓｉｇｎ　ａｎｄ　ｃｏｎｓｔｕｒｃｔｉｏｎ　ｒｅｇｕｌａｔｉｏｎ　ｏｆ　ＣＦＳＴ　ｓｔｕｒｃｔｕｒｅｓ［Ｓ］．Ｓｔｎａｄａｒｄ　ｏｆ　Ｃｈｉｎａ　Ｃｏｎｓｔｕｒｃｔｉｏｎ　Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ，ＣＥＣＳ　２８：９０．（ｉｎ　Ｃｈｉ—　ｎｅｓｅ）　［４］　钢管混凝土结构设计与施工规程［ｓ］．国家建筑材料工业局标准，ＪＣＪ０１—８９．　Ｄｅｓｉｇｎ　ａｎｄ　ｃｏｎｓｔｕｒｃｔｉｏｎ　ｒｅｇｕｌａｔｉｏｎ　ｏｆ　ＣＦＳＴ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ［Ｓ］．Ｓｔａｎｄａｒｄ　ｏｆ　Ｎａｔｉｏｎａｌ　Ｂｕｉｌｄｉｎｇ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　Ｍｉｎｉｓｔｒｙ，ＪＣＪ０１—８９．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）　［５］　Ｂｒｉｔｉｓｈ　Ｓｔａｎｄａｒｄｓ　Ｉｎｓｔｉｔｕｔｉｏｎ．Ｄｅｓｉｇｎ　ｏｆ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　ｓｔｅｅｌ　ａｎｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ，Ｐａｒｔ１．１：Ｇｅｎｅｒａｌ　ｒｕｌｅｓ　ａｎｄ　ｒｕｌｅｓ　ｆｏｒ　ｂｕｉｌｄｉｎｇｓ　［Ｓ］．ＥＮＶ　１９９４—１—１：１９９２　Ｅｕｍｃｏｄｅ　４，Ｌｏｎｄｏｎ，１９９２．　［６］　Ｇｏｏｄｅ，Ｃ．Ｄ．钢管混凝土组合柱的研究进展［Ｊ］．工业建筑，１９９６，（３）：７—９．　Ｇｏｏｄｅ，Ｃ．Ｄ．Ｓｔａｔｅ　ｏｆｔｈｅ　ａｒｔ　ｒｅｐｏｒｔ　ｏｆｔｈｅ　ＣＦＳＴ　ａｓｓｅｍｂｌｅｄ　ｃｏｌｕｍｎｓ［Ｊ］．Ｉｎｄｕｓｔｉｒａｌ　Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ，１９９６，（３）：７—９．（ｉｎ　Ｃｈｉ—　ｎｅｓｅ）