化工原理课后习题答案第七章吸收习题解答

7-1 总压101.3 kPa，温度25℃时，1000克水中含二氧化硫50克，在此浓度范围内亨利定律适用，

通过实验测定其亨利系数E为4.13 MPa， 试求该溶液上方二氧化硫的平衡分压和相平衡常数m。（溶液密度近似取为1000kg/m3）

5064解：溶质在液相中的摩尔分数：x0.0139 1000501864 二氧化硫的平衡分压：pEx4.13100.0139kPa=57.41kPa

*3E4.13106Pa40.77 相平衡常数：mP101.3103Pa

7-2 在逆流喷淋填料塔中用水进行硫化氢气体的吸收，含硫化氢的混合气进口浓度为5%（质量分数），

求填料塔出口水溶液中硫化氢的最大浓度。已知塔内温度为20℃，压强为1.52×105 Pa，亨利系数E为48.9MPa。

E48.9106321.71 解：相平衡常数为：m5P1.5210硫化氢的混合气进口摩尔浓度：y159534295340.0430

若填料塔出口水溶液中硫化氢达最大浓度，在出口处气液相达平衡，即：

xmax

y10.04301.34104 m321.717-3 分析下列过程是吸收过程还是解吸过程，计算其推动力的大小，并在x - y 图上表示。 （1）含

NO2 0.003(摩尔分率)的水溶液和含NO2 0.06 (摩尔分率) 的混合气接触，总压为101.3kPa，T=15℃，已知15℃时，NO2水溶液的亨利系数E=1.68×102 kPa；（2）气液组成及温度同（1），总压达200kPa（绝对压强）。

E1.68105Pa解：（1）相平衡常数为：m11.658 3P101.310Pa1*0.003 ym1x1.6580. 004981

由于 yy，所以该过程是吸收过程。 气相推动力为：yy0.060.004980.0550 液相推动力为：xx

0.000.000.06x=0.0332***y0.06x0.0030.0332 m11.6580.08y0.04y=0.0550y*=1.658x0.020.010.02x0.030.04E1.68105Pa（2）相平衡常数为：m20.84 3P220010Pa* ym1x0.840.0030.00252

由于 yy，所以该过程仍是吸收过程。

气相推动力为：yy0.060.002520.0575

液相推动力为：xx

0.060.08x=0.0684***y0.06x0.0030.0684 m20.84

y0.04y=0.0575y*=0.84x0.020.000.000.020.04x2

0.060.08

7-4 在某操作条件下用填料塔清水逆流洗涤混合气体，清水物理吸收混合气中的某一组分，测得某

截面上该组分在气、液相中的浓度分别为 y = 0.014，x = 0.02。在该吸收系统中，平衡关系为y = 0.5x ，气膜吸收分系数ky = 1.8×10-4 kmol / (m2·s)，液膜吸收分系数kx = 2.1×10-5 kmol / (m2.s)，试求：（1）界面浓度yi、xi分别为多少？（2）指出该吸收过程中的控制因素，并计算气相推动力在总推动力中所占的百分数。

解：（1）对于稳定吸收过程，气、液两相内传质速率应相等，有： ky(yyi)kx(xix)

45 1.810(0.014yi)2.110(xi0.02) （1）

在界面处气液两相达平衡，有：

yi0.5xi （2）

联立方程（1）、（2）得 xi0.0265，yi0.0132

（2）气相传质阻力：

11325.55610sm/kmol 4ky1.810m0.52.381104sm2/kmol 5kx2.110 以气相为基准的液相传质阻力：

因此，吸收过程为液膜扩散控制。

总气相传质推动力为：ymx0.0140.50.020.004 气相推动力：yyi0.0140.01320.0008 气相推动力在总推动力中所占比例：

7-5 在吸收塔内用水吸收混于空气中的甲醇蒸气，操作温度为25℃，压力为105kPa（绝对压力）。

稳定操作状况下，塔内某截面上的气相中甲醇分压为7.5 kPa，液相中甲醇浓度为2.85kmol / m3。甲醇在水中的溶解度系数H = 2.162 kmol / (m3·kPa)，液膜吸收分系数kL = 2.0×10-5 m / s，气膜吸收分系数kG = 1.2×10-5 kmol / (m2·s·kPa.)。试求：（1）气液界面处气相侧甲醇浓度yi；（2）计算该截面上的吸收速率。

3

yyi0.00080.2

ymx0.004解：（1）对于稳定吸收过程，气、液两相内传质速率应相等，有： kG(ppi)kL(cic)

55 1.210(7.5pi)2.110(ci2.85) （1）

在界面处气液两相达平衡，有： pi1ci H1 pici （2）

2.162联立方程（1）、（2）得

3 ci5.644kmol/m，pi2.611kPa

气液界面处气相侧甲醇浓度：yi （2）该截面上的吸收速率：

pi2.6110.0249 P105552 NAkG(ppi)1.210(7.52.611)5.8710kmol/(ms)

7-6 在101.3kPa及25℃的条件下，用清水在填料吸收塔逆流处理含的SO2混合气体。进塔气中含SO2

分别为 0.04（体积分数），其余为惰性气体。水的用量为最小用量的1.5倍。要求每小时从混合气体中吸收2000 kg的SO2，操作条件下亨利系数4.13 MPa，计算每小时用水量为多少（m3）和出塔液中SO2的浓度（体积分数）？ 此题的第二问修改成“出塔气中SO2的浓度（体积分数）？”因条件不够计算不出来，原题第二问是计算出塔液中SO2的浓度（摩尔分数）。 解：X20，Y1y10.040.417 1y110.04E4.1310640.77 相平衡常数为：mP101.3103由于是低浓度吸收，有：Mm40.77 由物料衡算得：

V(Y1Y2)Lmin2000=31.25kmol/h 64V(Y1Y2)31.253055.31kmol/h Y10.417X240.77ML1.5Lmin4582.97kmol/h

4

每小时用水量：Q4582.971882.494m3/h

1000由物料衡算得：L(X1X2)4582.97X131.25kmol/h

X10.00682

出塔液中SO2的浓度：x1

7-7 用清水在吸收塔中吸收NH3-空气混合气体中的NH3，操作条件是：总压101.3kPa，温度为20℃。

入塔时NH3的分压为1333.2Pa，要求回收率为98%。在 101.3kPa和20℃时，平衡关系可近似写为 Y* =2.74 X。试问：（1） 逆流操作和并流操作时最小液气比 (L / V)min各为多少？由此可得出什么结论？（2）若操作总压增为303.9 kPa时，采用逆流操作，其最小液气比为多少？并与常压逆流操作的最小液气比作比较讨论。 解：Y1X10.006820.00677

1X110.00682p1.33320.0133， Pp101.31.3332Y2(10.98)Y10.020.01330.000266 X20

（1）逆流操作时最小液气比：(L)minV并流操作时最小液气比：(L)minVY1Y20.01330.0002662.685

Y10.0133X22.742.74YY0.01330.00026612134.26

Y20.0002662.742.74 由此可知：若完成相同的吸收任务，并流操作时的用水量比逆流操作时用水量大。 （2）由于亨利常数仅是温度的函数，若总压增加，相平衡常数会发生变化，又因为，该吸收为

低浓度吸收，有：Mm

EM1P12.74101.3277.562kPa M2E277.5620.913 P2303.9加压后，逆流操作时的最小液气比：

5

YY0.01330.000266(L)min120.895 VY10.0133X20.913M2 由此可知，完成相同的吸收任务，加压后，逆流操作的用水量小于常压的用水量，但是加

压会增加能耗，这是以增大能耗为代价来减少吸收操作的用水量。

7-8 在一逆流吸收塔中用吸收剂吸收某混合气体中的可溶组分。已知操作条件下该系统的平衡关系

为Y=1.15X，入塔气体可溶组分含量为9%（体积），吸收剂入塔浓度为1%（体积）；试求液体出口的最大浓度为多少？ 解：Y1y10.090.0989 1y110.09 由题可得，液体出口的最大浓度是与入塔气体浓度相平衡的液体浓度： X1,maxY10.09890.086 M1.15X10.0860.0792

1X110.086 液体出口的最大浓度：x1,max

7-9 在填料塔内用清水逆流吸收某工业废气中所含的二氧化硫气体，SO2浓度为0.08（体积分数），

其余可视为空气。冷却后送入吸收塔用水吸收，要求处理后的气体中SO2浓度不超过0.004（体积分数）。在操作条件下的平衡关系为Y* = 48X，所用液气比为最小液气比的1.6倍。求实际操作液气比和出塔溶液的浓度。并在Y-X图上画出上述情况的操作线与平衡线的相互关系。 解：Y1y1y0.080.0040.0870，Y220.00402，X20 1y110.081y210.004逆流操作的最小液气比：(L)minVY1Y20.08700.0040245.782 Y10.087048M 实际操作液气比：LV1.6(L)min1.645.78273.251

V 由操作线方程可得： X1V(Y1Y2)0.08700.004020.00113 L73.251X10.001130.00113

1X110.001136

出塔溶液的浓度：x1

Y0.10Y10.080.060.040.02Y=48X *

Y20.000.0000X20.00040.00080.00120.0016X7-10 常压（101.325kPa）用水吸收丙酮——空气混合物中的丙酮（逆流操作），入塔混合气中含丙

酮7%（体积），混合气体流量为1500 m3 / h（标准状态），要求吸收率为97%，已知亨利系数为200kPa（低浓度吸收，可视M≈m）。试计算：（1）每小时被吸收的丙酮量为多少；（2）若用水量为3200kg/h，求溶液的出口浓度？在此情况下，塔进出口处的推动力ΔY各为多少？（3）若溶液的出口浓度 x1= 0.0305，求所需用水量，此用水量为最小用水量的多少倍？ 解：Y1y10.070.0753，Y2Y1(10.97)0.07530.030.00226， 1y110.07 X20

150066.964kmol/h 22.4E200 相平衡常数为：Mm1.974

P101.325混合气体的摩尔流率：V 所以，操作条件下的平衡关系为：Y1.974X

（1）每小时被吸收的丙酮量为：

*V(Y1Y2)66.964(0.07530.00226)4.891kmol/h

（2）吸收剂的摩尔流率：L3200177.778kmol/h 18V(Y1Y2)4.8910.0275 由操作线方程可得：X1L177.778 7

溶液的出口浓度：x1X10.02750.0268

1X110.0275塔进口处的推动力：Y1Y1MX10.07531.9740.02750.0210

塔出口处的推动力：Y2Y2MX20.0022600.00226

 （3）若溶液的出口浓度 x1= 0.0305，有：X1 由操作线方程可得： L0.03050.0315

10.0305V(Y1Y2)4.891155.470kmol/h

X10.0315 最小用水量：LminV(Y1Y2)4.891128.218kmol/h Y10.07531.974M

L155.4701.213 Lmin128.2187-11 在逆流操作的填料塔中，用纯溶剂吸收某气体混合物中的可溶组分，若系统的平衡关系为Y =

0.3X。试求：（1）已知最小液气比为0.24，求其回收率；（2）当液气比为最小液气比的1.2倍，塔高不受限制时该系统的最大回收率；（3）如果吸收因子A = 1.25，回收率为90%，并已知该系统的气、液相传质单元高度HL和HG都是2 m， 其填料层高度为多少？ 解：

(1) 当最小液气比L0.24时 VminminY1Y2Y1Y2 X1maxY1ML 回收率为：VL/0.24/0.30.880%

Vmin（2）L / V = 1.2（L/V）min= 1.2× 0.24= 0.288 < 0.3

若塔高不受限制时，气液将在塔底达到平衡，此时有塔底 Y1MX10.3X1

Y1Y20.288

X1X2 8

Y20.3X10.288X10.012X1 最大回收率： maxY1Y20.3X10.012X196% Y10.3X1（3）

110.8 A1.25

Y11110 Y2110.90 NOGY1Y2e1Y1111ln11Aln11A 11AY2Y2eA11AY2A 111ln11A

11A1A NOG 又 HOG1ln0.8100.8 5.15110.8MV12HGHLHGHL23.6m

LA1.2518. 543.6 ZNOGHOG5.15

7-12 在一逆流填料吸收塔中，用纯水吸收空气 - 二氧化硫混合气中的二氧化硫。入塔气体中含二氧

化硫4%（体积分数），要求吸收率为95%，水用量为最小用量的1.45倍，操作状态下平衡关系为Y*=34.5X，HOG=2m。试求：（1）填料层的高度；（2）若改用含二氧化硫0.08%的稀硫酸作吸收剂，Y1及其他条件不变，吸收率为多少？（3）画出两种情况下的操作线及平衡线的示意图。 解：（1）Y140.0417，Y20.04170.050.0021 96L/VminM34.50.9532.775

L/V1.232.77539.33，1/AMV/L34.5/39.330.877

NOGY1Y2*111ln[(11/A)1/A]ln[(11/A)1/A] 11/AY2Y2*11/A111ln[(10.877)0.877]9.797

10.87710.959.797219. ZN 6OGHOG*（2）X20.0008，X10.0417/34.50.0012

9

其他条件不变，即L/V不变，则(L/V)min也不变，

(L/V)minY1Y2'32.775  'X1maxX2Y1Y2'32.775(0.00120.0008)0.0134

Y2Y10.01340.04170.01340.0283

Y1Y2'0.0134'32.12%

Y10.0417（3）

0.02YY10.04Y=34.5XY'2*0.030.01Y20.000.0000X'20.0004X0.00080.00127-13 在一塔径1.3m，逆流操作的填料塔内用清水吸收氨－空气混合气体中的氨，已知混合气体流量

为3400m3/h（标准状况）、其中氨含量为NH35%（体积分数），吸收率为90%，液气比为最小液气比的1.3倍，操作条件下的平衡关系为Y=1.2X，气相体积总传质系数KYa = 187 kmol/(m3h)，试求：（1）吸收剂用量；（2）填料层高度；（3）在液气比及其它操作条件不变的情况下，回收率提高到95％时，填料层高度应增加多少。 解：（1）Y10.050.0526

10.05出塔氨含量：Y2Y110.052610.90.00526 进塔惰性气体含量：V最小液气比：()min3400(10.05)144.196kmol/h 22.4LVY1Y20.05260.005261.08

X1,maxX20.0526/1.2 10

LL1.3()min1.31.081.404 VV吸收剂用量：L1.404V1.404144.196202.452kmol/h

实际液气比：

（2）求塔底排出水中丙酮含量

V(Y1Y2)0.05260.005260.0337 L1.404π2π22塔横截面积：D1.31.327m

44X1传质单元高度：HOGVKYa144.1960.581m

1871.327(Y1Y1*)(Y2Y2*)(0.05261.20.0337)0.00526Ym0.00823 *0.05261.20.0337YYlnln11*0.00526Y2Y2传质单元数：NOGY1Y20.05260.005265.75 Ym0.00823填料层高度为：ZHOGNOG0.5815.753.34m （3）Y2Y110.052610.950.00263

V(Y1Y2)0.05260.00263X10.0356

L1.404HOGVKYa144.1960.581m

1871.327(Y1Y1*)(Y2Y2*)(0.05261.20.0356)0.00263Ym0.00548

*0.05261.20.0356YYlnln110.00263Y2Y2*Y1Y20.05260.00263NOG9.12

0.00548Ym0.5819.125.30m ZHOGNOG

7-14 由矿石焙烧炉送出来的气体含有SO2 6%（体积分数），其余可视为空气，冷却送入填料塔用水

吸收。该填料层高度为6米，可以将混合气中的SO2 回收95%，气体速率为600kg惰气/(m2h)，

0.7液体速率为900 kg/(m2h)。在操作范围内，SO2的气液平衡关系为Y2X，KYaW气，受液

* 11

体速率影响很小，而W气是单位时间内通过塔截面的气体质量，试计算将操作条件作下列变动，所需填料层有何增减（假设气、液体速率变动后，塔内不会发生液泛）？（1）气体速度增加20%； （2）液体速度增加20%。

解：Y10.06/0.940.0638,Y20.063810.950.00319,X20

单位塔截面积空气流量：WVV/600/2920.69kmol/m2h0.0057kmol/m2s 单位塔截面积水的流量：WLL/Q900/1850kmol/m2h0.0139kmol/m2s

1/AmV/L220.69/500.8276

NOGYmX21110.0638ln11/A1ln10.82760.82768.42711/AY2mX2A10.82760.00319HOGZ/NOG6/8.4270.712m

（1）当气体流量增加20％，1/A1mV1/L1.20.82760.993

NOGYmX21110.0638ln11/A11ln10.9930.99317.838

11/A1Y2mX2A110.9930.003190.7KYa1HOG11.2MVKYaMV1.136KYa11.1KY3a6

MV11.2MV1.056HOG1.0560.7120.752m

KYa11.136KYa所以：ZHOG1NOG117.8380.75213.412m

（2）当液体流量增加20％，1/A2mV/1.2LA/1.20.8276/1.20.6897

NOGYmX21110.0638ln11/A21ln10.68970.68976.2211/A2Y2mX2A210.68970.00319 又：气体流量不变，HOG也不变，HOG2HOG0.712m

所以：ZHOG2NOG26.220.7124.43m

7-15 某制药厂现有一直径为1米，填料层的高度为4米的吸收塔。用纯溶剂逆流吸收气体混合物中

的某可溶组分，该组分进口浓度为0.08（摩尔分率），混合气流率为40kmol/h，要求回收率不低

12

于95%。操作液气比为最小液气比的1.5倍，相平衡关系为Y* = 2X，试计算：（1）操作条件下的液气比为多少；（2）塔高为3米处气相浓度；（3）若塔高不受限制，最大吸收率为多少？ 解：（1）Y180.0870，Y20.08700.050.0043 92L/VminY1Y2YYM12M20.951.9

X1,maxX2Y1L/V1.51.92.85，1/AMV/L2/2.850.702

（2）NOGY1Y2*111ln[(11/A)1/A]ln[(11/A)1/A] 11/AY2Y2*11/A111ln[(10.702)0.702]6.364

10.70210.950.62 85m4 HOGZ/NOG4/6.36 当Z'3m时，设其气液相浓度分别为X'、Y'，

HOG不变，则：Z'/N'OGZ/NO G又由V(Y1Y2)L(X1X2)得：

X1(V/L)(Y1Y2)(1/2.85)(0.08700.0043)0.0290

则：NOGYMX111Y1MX1'Nln； ln1OG11/AY'MX'11/AY20YMX1Y1MX1 1ln14lnY'MX'Y2Y'mX'(Y2Y2*)1/4(Y1Y1*)3/40.00431/4(0.087020.0290)3/40.0180

即 Y'0.018 （1） 0X2又由操作线方程 Y'LLX'Y2X22.85X'0.0043 （2） VV （1）、（2）式联解得：Y'0.0502，X'0.0161

（3）若塔高不受限制，因为2.85>2，所以，在塔顶达到平衡，最大吸收率为100％。

7-16 在装填有50mm拉西环的填料塔中用清水吸收空气中的甲醇，直径为880mm，填料层高6m，，

每小时处理2000m3甲醇-空气混合气，其中含甲醇5%（体积分数）；操作条件为298.15 K，101.3

13

kPa。塔顶放出废气中含甲醇0.263%（体积分数），塔底排出的溶液每kg含甲醇61.2g；在此操作条件下，平衡关系Y = 2.0X。根据上述测得数据试计算：（1）气相体积总传质系数KYa；（2）每小时回收多少甲醇；（3）若保持气液流量V、L不变，将填料层高度加高3m，可以多回收多少甲醇。

解：（1）Y10.05/0.950.0526；Y2y20.00263；X20

V2000/22.4(273.15/298.15)(10.05)77.71kmol/h X161.2/581.05520.0202

(100061.2)/1852.16Y1Y12X10.052620.02020.0121；Y2Y22X20.00263

YmY1Y20.01210.002630.0062

ln(Y1/Y2)ln(0.0121/0.00263)Y1Y20.05260.002638.05 Ym0.0062则 NOGHOGV/(KYa)Z/NOG6/8.050.745m

KYaV/(HOG)77.71/(0.7450.7850.882)171.59kmol/(m3h)

（2）GV(Y1Y2)77.71(0.05260.00263)3.88kmol/h （3）

V、L不变，则

LG/(X1X2)3.88/0.0202192.24kmol/h

1/A(277.71)/192.240.8085

即HOG不变，则NOG'Z'/HOG9/0.74512.08 又 NOG'YmX21ln(11/A)1'1/A

11/AY2mX210.0526ln(10.8085)0.808512.08 '10.8085Y20.0526'2.31ln0.19150.8085  0.01/Y210.07440.8085 'Y2 14

Y2'0.01/9.2660.0011

G'V(Y1Y2')77.71(0.05260.0011)4.0kmol/h

GG'G4.03.880.12kmol/h

7-17 现需用纯溶剂除去混合气中的某组分，所用的填料塔的高度为6m，在操作条件下的平衡关系为

Y = 0.8X ，当L / V = 1.2时， 溶质回收率可达90%。在相同条件下，若改用另一种性能较好的填料，则其吸收率可提高到95%，请问第二种填料的体积传质系数是第一种填料的多少倍？ 解：

''在同一吸收塔中操作，则有：ZNOGHOGNOGHOG

1/AmV/L0.8/1.22/3 NOGY111ln(11/A)11/Aln[(11/A)1/A]

11/AY211/A111ln2/34.16

12/33(10.9)Y111ln(11/A)11/Aln[(11/A)1/A]

11/AY211/A1'NOG11ln2/35.98

12/33(10.95)NOG'HOGV/KYa(Ka)'5.98Y1.44 NOGHOG'V/(KYa)'KYa4.16

7-18 用填料塔解吸某含有二氧化碳的碳酸丙烯酯吸收液，已知进、出解吸塔的液相组成分别为0.0085

和0.0016（摩尔分数）。解吸所用载气为含二氧化碳0.0005（摩尔分数）的空气，解吸的操作条件为35℃、101.3kPa，此时平衡关系为Y = 106.03X。操作气液比为最小气液比的1.45倍。若取HOL=0.82m，求所需填料层的高度？ 解：X1(KYa)'1.44 KYa0.00850.00160.0086，X20.0016

10.008510.00160.0005Y20.0005

10.000515

由平衡关系Y = 106.03X可得：

Y1*106.030.00860.9112，Y2*106.030.00160.1696

*X20.0005/106.030

最小气液比为：X1X20.00860.0016V0.0077 *LYY0.91120.0005min12V/L1.450.00770.0111，ANOLL/V0.0111/106.031.05104 M*X1X21140.00864ln1AAln11.05101.05101.68*41AX2X20.001611.0510ZHOGNOG0.821.681.38m

7-19 某合成氨厂在逆流填料塔中，用NaOH溶液吸收变换气中的CO2。已知进塔混合气流量为

113514kg/h，密度为12.8kg/m3；进塔的液体流量为1019850kg/h，密度为1217kg/m3，粘度为0.52mPa.s。拟采用乱堆50mm×50mm×0.9mm的钢制鲍尔环。试估算填料塔的塔径。

q101985012.8解：XmLGxaq1135141217mGL0.50.50.921

在乱堆填料泛点线上读出相应的纵坐标值为0.023，即

u2fGYgL0.20.023 L对于50mm×50mm×0.9mm的钢制鲍尔环，66，泛点气速：uf10000.821，代入上式得： 12170.023gL0.2GL0.0239.8112170.672m/s 0.2660.82112.80.52取空塔气速为：u0.55uf0.550.6720.3696m/s

qvGqmGG1135148.87103m3/h

12.84qvG48.87103塔径：D2.914m

u3.140.36963600取塔径为3.0m。

16

7-20 在某逆流操作的填料塔内，用清水回收混合气体中的可溶组分A，混合气体中A的初始浓度为

0.02 （摩尔分数）。为了节约成本，吸收剂为解吸之后的循环水，液气比为1.5，在操作条件下，气液平衡关系为Y* = 1.2X。当解吸塔操作正常时，解吸后水中A的浓度为0.001（摩尔分数），吸收塔气体残余A的浓度为0.002（摩尔分数）；若解吸操作不正常，解吸后水中A的浓度为 0.005（摩尔分数），其他操作条件不变，气体残余A的浓度为多少？ 解：（1）解吸塔操作正常时，吸收塔液体出口浓度为：

Y10.020.0204

10.02Y2y20.002

X2x20.001

由操作线方程可得：

X1V0.02040.0020.0010.0133 Y1Y2X2L1.5YmY1MX1Y2MX20.02041.20.01330.0021.20.0010.00212

lnY1MX1Y2MX2ln0.004440.0008NOGY1Y20.02040.0028.679 Ym0.00212（2）解吸塔操作不正常时，NOG不变，由于X2变为X2，则Y2变为Y2，X1变为X1

x20.005 X2由吸收因子法得：

NOGMV1ln11MV/LLMVY1MX2 LY2MX21.20.02041.20.0051.21ln18.679 1.21.5Y1.20.0051.5211.5得：Y20.0066 由操作线方程可得：

X1V0.02040.0066Y1Y2X20.0050.0142 L1.5 17

Y1Y20.02040.0066Ym0.00159

NOG8.679当吸收剂初始浓度升高时，塔内平均传质推动力减小，气体残余浓度升高。

18