一、 工程概况
平顶山市平宝港湾1＃楼工程地处平顶山市东高皇乡大营西（原市麦芽厂）,总建筑面积17917。78m2，总造价18081647.1元。结构形式为短肢剪力墙，地上26层，地下1层，地下室层高4.60m，地上1层层高4。60m，2～26层层高2。90m，跃层层高2。90m,建筑总高度为81.10m。建筑结构安全等级二级,抗震设防烈度为六度，设计使用年限50年。
二、脚手架方案选择
1、 本工程从基础至4。52m（二层以下)搭设落地式脚手架，落地脚手架场地
应平整、夯实,下部垫设枕木，严格按规范要求加扫地杆，标定立杆位置。 在二层（标高4.52m）搭设悬挑脚手架，从4.52m至24.82m（9层）悬挑一次，24。82m（9层)至45。12m（16层)悬挑一次,45。12m（16层）至65。42m（23层）悬挑一次,65。42m（23层)至84.6m（屋面2)悬挑一次。共悬挑4次. 2、楼脚手架采用钢管（Ф48×3。5mm）、扣件组合连接,落地脚手架和悬挑脚手架步距均别在标高8.35m和30。75m设置Ф18工字钢，钢梁外伸1.5m，内锚固1.5m，钢梁支座处设置Ф20锚固筋两道,待砼强度达到70%再进行工字钢支设.
3、 为确保脚手架立杆与支撑结构可靠连接，在钢梁上焊接150mm长Ф25钢筋，脚手架立杆套在钢筋头上，并同时在立杆下部设扫地杆，在钢梁端部加设Ф14钢丝绳斜拉，间距1.5m.
三、脚手架搭设流程及要求
1、落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实→设计放线→→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆(搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。
2、悬挑脚手架搭设的工艺流程为：摆放及安装型钢→底层大横干→立杆→
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横向扫地杆→小横杆→大横杆(搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。工字钢平面布置图（三层和十层）见附图： 3、脚手架搭设要求：
（1）立杆纵距为1。5m,立杆横距为0。9m、立杆离墙均为0.3m,连墙杆间距竖直3.6m,水平4。5m（即两步三跨）；里立杆距建筑物0.3m。
（2）脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内,以保证脚手架的整体性.
(3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。
（4）立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。 4、大横杆、小横杆设置
（1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m,以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。
(2）脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑,并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m.剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。 (3）大小横杆连接构造要求 5、脚手板、脚手片的铺设要求
（1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆间应满铺脚手板，无探头板。
(2）满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位,不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。
(3）脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整,铺设时要选用完好无损的脚手片,发现有破损的要及时更换。
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6、防护栏杆
(1）脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭,且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。
(2)选用18铅丝张挂安全网,要求严密、平整。
(3）脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1。3m。
(4）脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等）,在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆.
（5）脚手架上门洞、出入口构造示意图。本工程施工人员出入通道口分别搭设在东,西二个大厅入口处，脚手架搭设时同时施工包括安全通道。 7、连墙件
(1)脚手架与建筑物按计算书中连墙件布置要求设拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。
（2）拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点.
(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形,且尽量设置在外架大小横杆接点处。
(4)外墙装饰阶段拉结点,也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。 （5）连墙件构造示意图 8、架体内封闭
（1)脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。
(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。 （3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。 9、安全网
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（1）平网搭设：层间网在整个施工期间不允许拆除，层间网的搭设采用钢管挑支，用钢管做杆件时，间距不得大于3m，只杆支撑点要牢固可靠，内外边沿可用脚手架钢管支撑或用钢丝绳绷拉，并且绷直，里口须于建筑物锁牢，里口与建筑物空隙不能超过10cm。层间网的网片初始下垂的最低点与挑支杆件的距离不低于1。5m。系节点应沿网片均匀分布，其距离不应大于75cm。在每个节点上,边绳要靠近支撑架,并用一根独立的系绳连接,系绳要连接牢固而又容易松开,受力后不回散脱,筋绳要连接在支撑架上。建筑物的转角处、阳台口和平面形状突出的部位，安全网要整体连接，不得中断,也不允许出现任何漏洞.
（2）立网的搭设:在脚手架的外侧需要采用封闭式的安全防护。封闭式防护主要采用满挂安全网,立网的下口与支杆或建筑物之间要牢固的扎结，固定点的间距应不大于50cm，下边沿设挡脚或挡脚笆。上下两网之间的拼接要严密。为防止人或物的坠落发生事故，对提升机、井架,人行斜道等周围亦应用立网封闭。立网的网体使用，但直接绑扎在外脚手板下的随层网，可采用立网网体。
(3）安全网的拆除：施工中所搭设的安全网，不论局部或全体,需在施工全部完成,作业全部停止之后，经过工程负责人的同意,才可进行拆除.拆除过程中要有专人监护。拆除顺序，应自上而下一次进行.并根据情况采用有效的防止坠落和物体打击的措施。拆卸工人应系安全带，下方设置警戒区，并要设置“禁止通行\"等安全标志，待拆卸完毕后恢复通行。 10、防护措施
脚手架要满挂全封闭式的密目安全网（800/100cm2），密目网用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧.作业层网应高于平台1。2m,并在作业层下一步架处设置一道水平网。在架体内3m处设置首层平网,往上每隔5步设一水平网,施工层应设随层网。作业层脚手架立杆于0.6m。1.2m处设两道防护栏杆,底部侧面设180高的挡脚板.
四、脚手架计算书
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钢管落地脚手架 1、参数信息: 1〉脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 16.2 m，立杆采用单立管；
搭设尺寸为：立杆的横距为 0.9m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；
内排架距离墙长度为0。30m；
大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 Φ48×3.0；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1。00； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m,采用扣件连接;
连墙件连接方式为双扣件； 2〉活荷载参数
施工均布活荷载标准值：3。000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层； 3〉风荷载参数
本工程地处浙江湖州市,基本风压0。45 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为1.13； 脚手架计算中考虑风荷载作用； 4〉静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m)：0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2）:0。300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；
安全设施与安全网（kN/m2)：0。005；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0。033；
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脚手板铺设总层数:4; 5>地基参数
地基土类型：素填土;地基承载力标准值(kPa):120。00; 立杆基础底面面积(m2）：0。20;地基承载力调整系数:1。00. 2、大横杆的计算：
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001)第5.2。4条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形.
1〉均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0。033 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.3×0。9/(2+1）=0.09 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3×0.9/(2+1）=0.9 kN/m;
静荷载的设计值: q1=1。2×0。033+1。2×0。09=0。148 kN/m； 活荷载的设计值: q2=1.4×0.9=1.26 kN/m;
图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩） 2>强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下：
跨中最大弯距为M1max=0。08×0。148×1.52+0。10×1。26×1。52 =0.31 kN。m；
支座最大弯距计算公式如下:
支座最大弯距为 M2max= -0。10×0。148×1.52—0。117×1。26×1。52 =-0.365 kN。m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=Max（0。31×106,0。365×106)/4490=81.292 N/mm2；
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大横杆的最大弯曲应力为 σ= 81.292 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2,满足要求！
3>挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下：
其中:静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0。09=0。123 kN/m； 活荷载标准值： q2= Q =0。9 kN/m； 最大挠度计算值为：
ν= .677×0.123×15004/(100×2。06×105×107800）+0.990×0。9×15004/（100×2。06×105×107800) = 2。222 mm；
大横杆的最大挠度 2.222 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm,满足要求！
3、小横杆的计算:
根据JGJ130—2001第5.2.4条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1〉荷载值计算
大横杆的自重标准值:p1= 0。033×1。5 = 0。05 kN；
脚手板的自重标准值：P2=0.3×0。9×1。5/（2+1）=0。135 kN; 活荷载标准值：Q=3×0。9×1。5/(2+1） =1。350 kN;
集中荷载的设计值： P=1.2×(0.05+0.135)+1。4 ×1。35 = 2.112 kN；
小横杆计算简图
2〉强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下：
Mqmax = 1。2×0.033×0.92/8 = 0。004 kN.m；
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集中荷载最大弯矩计算公式如下： Mpmax = 2。112×0.9/3 = 0.634 kN。m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.638 kN.m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0.638×106/4490=142。011 N/mm2 ； 小横杆的最大弯曲应力 σ =142。011 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
3>挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
νqmax=5×0.033×9004/（384×2.06×105×107800) = 0.013 mm ； 大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0。05+0.135+1.35 = 1。535 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
νpmax = 1534.95×900×(3×9002-4×9002/9 ） /(72×2。06×105×107800) = 1.788 mm；
最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.013+1。788 = 1.801 mm; 小横杆的最大挠度为 1.801 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm,满足要求！
4、扣件抗滑力的计算：
按规范表5。1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN，按照扣件抗滑承载力系数1。00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN.
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2。5）：
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R —- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值： P1 = 0.033×1.5×2/2=0。05 kN;
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小横杆的自重标准值: P2 = 0。033×0。9/2=0。015 kN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×0.9×1.5/2=0。202 kN； 活荷载标准值: Q = 3×0。9×1。5 /2 = 2.025 kN；
荷载的设计值： R=1.2×（0.05+0。015+0.202)+1。4×2。025=3.156 kN;
R < 8.00 kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 5、脚手架立杆荷载计算：
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m
NG1 = [0。1248+(1。50×2/2)×0。033/1。80]×16。20 = 2.471kN; (2）脚手板的自重标准值;采用竹笆片脚手板,标准值为0.3kN/m2 NG2= 0。3×4×1.5×(0.9+0.3)/2 = 1.08 kN；
（3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为0.15kN/m
NG3 = 0。15×4×1。5/2 = 0.45 kN；
(4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网;0。005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×16.2 = 0。122 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.123 kN;
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到,活荷载标准值
NQ= 3×0.9×1。5×2/2 = 4.05 kN; 风荷载标准值按照以下公式计算
其中 Wo -- 基本风压（kN/m2）,按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001)的规定采用:
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Wo = 0.45 kN/m2;
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001)的规定采用：
Uz= 1 ;
Us —- 风荷载体型系数:取值为1.13； 经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0。7 ×0.45×1×1.13 = 0.356 kN/m2； 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1。2NG+1.4NQ= 1。2×4。123+ 1.4×4。05= 10.617 kN； 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为
N = 1。2 NG+0.85×1.4NQ = 1。2×4.123+ 0.85×1。4×4。05= 9。767 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0。85 ×1。4WkLah2/10 =0。850 ×1.4×0.356×1.5× 1.82/10 = 0。206 kN。m; 6、立杆的稳定性计算：
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 10。617 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1。59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3。3得 ：k = 1。155 ；当验算杆件长细比时,取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5。3。3得 ：μ = 1。5 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3。118 m； 长细比 Lo/i = 196 ;
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.188 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；
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立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：［f］ =205 N/mm2； σ = 10617/(0。188×424）=133。197 N/mm2;
立杆稳定性计算 σ = 133.197 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.767 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5。3。3得 ： k = 1。155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3。3得 :μ = 1.5 ； 计算长度 ，由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m； 长细比： L0/i = 196 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188
立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量（抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：［f］ =205 N/mm2;
σ = 9766.872/(0。188×424)+205860。123/4490 = 168.376 N/mm2; 立杆稳定性计算 σ = 168。376 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2,满足要求！
7、最大搭设高度的计算：
按《规范》5.3。6条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN）计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1。652 kN; 活荷载标准值 ：NQ = 4。05 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0。125 kN/m； Hs =[0.188×4。24×10-4×205×103-(1。2×1。652
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+1.4×4.05)]/（1。2×0.125）=58。021 m;
按《规范》5.3。6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
［H］ = 58.021 /（1+0.001×58。021)=54.839 m；
［H]= 54。839 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H］ =50 m。
脚手架单立杆搭设高度为16。2m，小于[H］，满足要求！
按《规范》5。3。6条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.652 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 4。05 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0。125 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / （1.4×0。85） = 0。206 /（1.4 × 0.85) = 0.173 kN.m;
Hs =（ 0。188×4。24×10-4×205×103—(1。2×1.652+0。85×1.4×（4。05+0。188×4.24×100×0。173/4.49))）/（1.2×0。125)=39。296 m；
按《规范》5。3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H］ = 39.296 /（1+0.001×39。296）=37。81 m；
[H］= 37.81 和 50 比较取较小值.经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =37。81 m.
脚手架单立杆搭设高度为16.2m，小于［H],满足要求！ 8、连墙件的稳定性计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0
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风荷载标准值 Wk = 0。356 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2; 按《规范》5。4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5。000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算： Nlw = 1。4×Wk×Aw = 8。073 kN;
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 13。073 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f］
其中 φ —- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 4。24 cm2；［f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4。24×10—4×205×103 = 82.487 kN；
Nl = 13.073 < Nf = 82。487，连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 13.073小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 9、立杆的地基承载力计算：
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 120 kPa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数:kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =53。087 kPa ；
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其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10。617 kN; 基础底面面积 ：A = 0。2 m2 。
p=53。087 ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！ 普通型钢悬挑脚手架 1、参数信息： 1〉脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 15.2 m，立杆采用单立杆;
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1。5m，立杆的横距为0。9m，立杆的步距为1。8 m；
内排架距离墙长度为0。30 m；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 Φ48×3。0；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0。90； 连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3。6 m,水平间距4。5 m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件； 2〉活荷载参数
施工均布荷载（kN/m2):3.000；脚手架用途：结构脚手架； 同时施工层数:2 层； 3〉风荷载参数
查荷载规范基本风压为0.450kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为1。128； 计算中考虑风荷载作用； 4>静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m)：0.1248；
脚手板自重标准值（kN/m2):0。300;栏杆挡脚板自重标准kN/m:0.150； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2）：0。005；脚手板铺设层数:8 层；
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脚手板类别:竹笆片脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板； 5>水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用14a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.4m，建筑物内锚固段长度 1.5 m。
与楼板连接的螺栓直径（mm）：20.00; 楼板混凝土标号:C25； 6〉拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为：6。000; 钢丝绳与墙距离为(m）:3。800;
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.3 m.
二、大横杆的计算：
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001)第5。2.4条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0。033 kN/m ；
脚手板的自重标准值：P2=0。3×0.9/(2+1）=0。09 kN/m ； 活荷载标准值： Q=3×0.9/（2+1）=0。9 kN/m;
静荷载的设计值： q1=1.2×0。033+1.2×0。09=0。148 kN/m； 活荷载的设计值: q2=1。4×0.9=1。26 kN/m；
1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩） 2>强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下:
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跨中最大弯距为M1max=0.08×0。148×1.52+0。10×1。26×1.52 =0。31 kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:
支座最大弯距为 M2max= —0.10×0.148×1。52-0。117×1.26×1。52 =—0。365 kN。m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=Max（0.31×106，0.365×106）/4490=81.292 N/mm2;
大横杆的最大弯曲应力为 σ= 81.292 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 ［f］=205 N/mm2，满足要求！ 3>挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下:
其中：静荷载标准值： q1= P1+P2=0。033+0.09=0.123 kN/m; 活荷载标准值： q2= Q =0。9 kN/m； 最大挠度计算值为：
ν= 。677×0。123×15004/（100×2。06×105×107800）+0.990×0.9×15004/(100×2。06×105×107800) = 2.222 mm；
大横杆的最大挠度 2。222 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 2、小横杆的计算：
根据JGJ130-2001第5.2。4条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1〉荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0。033×1。5 = 0.05 kN； 脚手板的自重标准值：P2=0.3×0。9×1.5/(2+1）=0。135 kN； 活荷载标准值：Q=3×0.9×1.5/(2+1） =1.350 kN；
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集中荷载的设计值： P=1.2×（0.05+0。135)+1.4 ×1.35 = 2。112 kN;
小横杆计算简图
2〉强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax = 1.2×0。033×0.92/8 = 0。004 kN。m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax = 2。112×0.9/3 = 0。634 kN。m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.638 kN。m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0。638×106/4490=142.011 N/mm2 ； 小横杆的最大弯曲应力 σ =142。011 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
3〉挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下： νqmax=5×0.033×9004/（384×2.06×105×107800) = 0。013 mm ;
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0。135+1.35 = 1.535 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
νpmax = 1534。95×900×（3×9002—4×9002/9 ） /（72×2。06×105×107800) = 1.788 mm；
最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0。013+1。788 = 1。801 mm； 小横杆的最大挠度为 1.801 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm，满足要求！
3、扣件抗滑力的计算:
按规范表5。1。7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件
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抗滑承载力系数0。90,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为7.20kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2。5):
R ≤ Rc
其中 Rc —- 扣件抗滑承载力设计值，取7。20 kN; R —- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值： P1 = 0。033×1.5×2/2=0。05 kN； 小横杆的自重标准值: P2 = 0.033×0。9/2=0.015 kN； 脚手板的自重标准值： P3 = 0。3×0.9×1.5/2=0。202 kN; 活荷载标准值： Q = 3×0.9×1.5 /2 = 2.025 kN；
荷载的设计值: R=1.2×（0.05+0。015+0。202)+1。4×2。025=3.156 kN；
R < 7。20 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4、脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容:
（1)每米立杆承受的结构自重标准值,为0。1248kN/m
NG1 = [0.1248+(1。50×2/2)×0.033/1。80]×15。20 = 2.319kN； (2）脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板,标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3×8×1.5×(0。9+0。3)/2 = 2。16 kN;
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m
NG3 = 0。15×8×1。5/2 = 0.9 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0。005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×15.2 = 0.114 kN; 经计算得到,静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.493 kN；
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活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3×0.9×1。5×2/2 = 4。05 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算
其中 Wo —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001）的规定采用： Wo = 0。45 kN/m2；
Uz —- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ；
Us -— 风荷载体型系数:取值为1.128； 经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0。7 ×0.45×1×1。128 = 0.355 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1。4NQ= 1.2×5.493+ 1.4×4.05= 12。261 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1。2×5。493+ 0.85×1。4×4.05= 11.411 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0。85 ×1.4WkLah2/10 =0。850 ×1。4×0.355×1.5×1。82/10 = 0。205 kN。m；
5、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 12.261 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm;
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5。3.3得 ：k = 1。155 ；
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当验算杆件长细比时，取块1。0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5。3.3得 ：μ = 1。5 ； 计算长度 ，由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m； 长细比 Lo/i = 196 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 :φ= 0。188 ；
立杆净截面面积 ： A = 4。24 cm2;
立杆净截面模量（抵抗矩) ：W = 4。49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 :［f] =205 N/mm2； σ = 12261/(0。188×424)=153.82 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 153。82 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 ［f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 11。411 kN； 计算立杆的截面回转半径 :i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3。3得 : k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5。3.3得 :μ = 1.5 ； 计算长度 ，由公式 l0 = kuh 确定:l0 = 3.118 m； 长细比: L0/i = 196 ;
轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188
立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f］ =205 N/mm2；
σ = 11410。812/(0。188×424)+205495.769/4490 = 188。918 N/mm2; 立杆稳定性计算 σ = 188.918 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f］ = 205 N/mm2，满足要求！
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6、连墙件的计算：
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.355 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2; 按《规范》5。4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）, N0= 5.000 kN;
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算: Nlw = 1。4×Wk×Aw = 8.059 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 13。059 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f]
其中 φ —- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 4。24 cm2;［f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0。949×4.24×10-4×205×103
= 82。487 kN；
Nl = 13.059 < Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 13.059小于双扣件的抗滑力 14.4 kN，满足要求! 7、悬挑梁的受力计算：
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中,脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体300mm,支拉斜杆的支点距离墙体为 1300mm,
水平支撑梁的截面惯性矩I = 563。7 cm4，截面抵抗矩W = 80。5 cm3，
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截面积A = 18.51 cm2。
受脚手架集中荷载 N=1.2×5.493 +1。4×4。05 = 12.261 kN； 水平钢梁自重荷载 q=1。2×18。51×0.0001×78.5 = 0.174 kN/m；
悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到
悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN.m） 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R［1] = 13。135 kN； R［2] = 12.754 kN； R[3］ = -0。862 kN。 最大弯矩 Mmax= 1.996 kN。m；
最大应力 σ =M/1。05W+N/A= 1。996×106 /( 1.05 ×80500 )+ 12.261×103 / 1851 = 30。236 N/mm2；
水平支撑梁的最大应力计算值 30。236 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2，满足要求！ 8、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用14a号槽钢，计算公式如下
其中φb —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： φb = 570 ×9。5×58× 235 /（ 1300×140×235) = 1.73
由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003）附表B，得到 φb值为0。907。
经过计算得到最大应力 σ = 1。996×106 /（ 0。907×80500 ）= 27.347N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 σ = 27。347 小于 [f] = 215 N/mm2 ，满足要求！
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9、拉绳的受力计算：
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为： RU1=13.882 kN； 10、拉绳的强度计算： 钢丝拉绳(支杆）的内力计算：
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算,为 RU=13.882 kN
选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。 其中[Fg]—— 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg —- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN），查表得Fg＝123KN； α —— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0。85、0.82和0。8。α＝0.85; K -— 钢丝绳使用安全系数.K＝6. 得到：[Fg］=17.425KN>Ru＝13.882KN。 经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求. 钢丝拉绳(斜拉杆）的拉环强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆）的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N,为 N=RU=13。882kN
钢丝拉绳(斜拉杆）的拉环的强度计算公式为
其中 ［f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 50N/mm2； 所需要的钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环最小直径 D=（13882×4/3.142×50） 1/2 =19mm；
11、锚固段与楼板连接的计算:
1〉水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下:
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水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0。862 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:
其中 ［f］ 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10。9.8条
［f］ = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[862.212×4/(3。142×50×2)］1/2 =3。313 mm；
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30cm以上锚固长度。
2>水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式：
其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0。862kN; d -— 楼板螺栓的直径,d = 20mm；
［fb］ —— 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1。27N/mm2；
［f]-- 钢材强度设计值，取215N/mm2;
h -— 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度,经过计算得到 h 要大于
862.212/（3.142×20×1.27)=10.805mm。 螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×202×215×10—3=67。51kN 螺栓的轴向拉力N=0。862kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN,满足要求！
3〉水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式：
其中 N -— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 12.754kN； d -- 楼板螺栓的直径，d = 20mm；
b —- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100mm；
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fcc —- 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中0.95fc=11。9N/mm2；
经过计算得到公式右边等于115。26 kN,大于锚固力 N=12。75 kN ，混 凝土局部承压计算满足要求! 12、卸料平台设置
1〉卸料平台的上部节点,必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。
2>卸料平台安装时,钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台口应略高于内口。 3>卸料平台左右两侧须安装固定的防护栏。
4>卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经检验后才能松卸起重吊钩。
5〉卸料平台使用时，应经过专人检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。
6>操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过容许荷载，配备专人监督。
五、脚手架搭设安全技术措施
1、技术保障措施
(1）架子搭设完毕，用合格密目安全网铺围护于架子的外围及底部. (2）钢管与扣件进场前应经过检查挑选（选择标准应符合规格 JGJ130-200 第3条），所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧,不得松动。每个螺栓的预紧力在40N·m～65 N·m之间。
（3)架子搭设到10m高度时由架子搭设人员进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同施工单位、监理单位和质检单位对整个脚手架进行验收检查,验收合格后方可投入使用。
(4）该脚手架作为建筑物装饰作业时，安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚
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手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。
（5)脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件.其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。
2、质量保障措施
(1）操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育.
(2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员.
（3)脚手架必须严格依据本《施工方案》进行搭设;搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。
(4)脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处,必须限时或立即整改. 3、安全保障措施
(1）操作人员必须持有登高作业操作证，方可上岗。
（2）架子在搭设(拆卸）过程要做到文明作业,不得从架子上掉落工具、物品;同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。
（3）在架子上施工的各工种作业人员,应注意自身安全（尤其是在卸料平台上的工作人员)；不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。
（4)雨雪、雾及六级以上大风等天气,严禁进行脚手架搭设、拆除工作. (5)应设安全员负责对脚手架进行经常检查和保修. A 在下列情况下，必须对脚手架进行检查 a 在六级以上大风和大雨后 b 停用超过二个月，复工前. B 检查保修项目
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a 各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合《施工方案》的要求；
b 扣件螺丝是否松动； c 安全防护措施是否符合要求。
(6）在脚手架上进行电、气焊作业时,必须有防火措施和专人看护，安全员巡视检查。
(7)脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。
(8)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。
钢管落地脚手架、普通型钢悬挑脚手架
1、钢管架应设置避雷针,分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。
2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。
3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全.
4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。
5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。
6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡.
7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。
8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。 9、严格控制施工荷载,脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于
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3kN/m2,确保较大安全储备。
10、结构施工时不允许多层同时作业,装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。
11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施.
12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏,防止坠落物体伤人。 六、脚手架拆除安全技术措施
钢管落地脚手架、普通型钢悬挑脚手架
1、拆架前,全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划,报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。
2、拆架时应划分作业区,周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。
3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。
4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆\"的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。
5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣,拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时,应先拆除中间扣件，然后托住中间,再解端头扣。
6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住,然后才能拆除。
7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调,当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落.
8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
9、在拆架时,不得中途换人,如必须换人时,应将拆除情况交代清楚后方可离开。
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10、拆下的材料要徐徐下运,严禁抛掷.运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。 12、输送至地面的杆件,应及时按类堆放，整理保养.
13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。
14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候,不应进行脚手架的拆除,严禁夜间拆除。
15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。
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