1编制依据 ................................................... 1 2工程概况 ................................................... 1 3脚手架方案选择 ............................................. 1 4脚手架的材质要求 ........................................... 1 5脚手架的搭设流程及要求 ..................................... 2 6脚手架搭设的劳动力安排 ..................................... 5 7脚手架的检查与验收 ......................................... 5 8脚手架搭设安全技术措施 ..................................... 5 9脚手架拆除安全技术措施 ..................................... 6 10脚手架计算书 .............................................. 7
1编制依据
《建筑施工计算手册》 《建筑施工手册》
《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001
《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011
2工程概况
3脚手架方案选择
考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：
3.1 架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 3.2 在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3.3 选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 3.4 结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收。
3.5 除以上几点，脚手架的搭设还必须符合JCJ59-2011检查标准要求。 3.6 结合以上脚手架设计原则，-同时结合实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定6层以下采用落地脚手架，6层以上采用悬挑脚手架，本方案只介绍落地脚手架，悬挑脚手架另出方案。
4脚手架的材质要求
4.l 钢管落地脚手架和悬挑脚手架，选用外径48mm，壁厚 3.6mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和
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硬弯，Q235普通钢管，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。
4.2 本方案钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》GB15813-2006的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。
4.3 搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环保美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆红白相间色，剪力撑统一漆桔红色。 4.4 脚手板、脚手片的采用要符合有关要求。单块脚手板的重量不超过30kg
4.5 安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。使用的安全网要求阻燃，且必须有产品生产许可证和质量合格证。 4.6 连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T 700）中Q235A钢的要求。
5脚手架的搭设流程及要求
落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实→基础承载力实验、材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。
定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。
在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向
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增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。
5.1 主杆基础
本方案落地脚手架的搭设，里立杆支设在回填土（夯实），外立杆支设在自然土层上，支设前应平整、夯实，要求地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（计算数据参阅脚手架计算书）。 5.2 立杆间距
①脚手架立杆纵距1.5m，横距1.05m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即二步三跨)，立杆距建筑物0.3m。
②脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。以保证脚手架的整体性。各接头必须采用对接扣件连接。
③立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。
④立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／500。
⑤脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。 5.3 大横杆、小横杆设置
①：a、大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，单根长度不应小于3跨，端头每侧外伸长度为150mm。
b、大横杆的接长应采用搭接，相邻接接头不应设在同步或同跨内；不同步或不同跨的两相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm；各接头中心线至最近主节点的距离不应大于1/3跨度。
c、搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定；端部扣件至搭接横杆端部的距离不应小于100mm
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②：a、外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力，任何时候不得拆除。并在每跨内另设两道小横杆。
b、作业层上非主节点处的小横杆应等间距设置，最大间距不应大于1/2跨； 5.4 剪刀撑
脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。 5.5 脚手板、脚手片的铺设要求
①脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板，板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。
②满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。
③脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。 5.6 防护栏杆和防护网
①脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。
②选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。
③脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。
④脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。 5.7 连墙件
①脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结点。 ②拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向
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每3.6米设一拉结点。
③拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。
④外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。 5.8 架体内封闭
①脚手架的架体里立杆距墙体净距为300mm，如因结构设计的限制大于300mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。
②脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。 ③施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。
6脚手架搭设的劳动力安排
①为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要10～20人，均应有上岗作业证书。
②建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。
③外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。
7脚手架的检查与验收
①脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；
②进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任； ③外脚手架分段验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第八节及JGJ59-2011中\"外脚手架检查评分表\"，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签字，方能交付使用。
④架体内必须做到每层封闭(即进行隔离)，且不能大于4步。
8脚手架搭设安全技术措施
①钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，
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形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。
②外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。
③定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。
④外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。
⑤外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。
⑥严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。
⑦保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。
⑧结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。
⑨严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。
⑩结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过重层。
11当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当○
的临时撑拉措施。
12各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。 ○
13脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。 ○
9脚手架拆除安全技术措施
①拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。
②拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专
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人指挥，禁止非作业人员进入。
③拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 ④拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。
⑤拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。
⑥连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。
⑦拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
⑧拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
⑨在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
⑩拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。
11高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。 ○
12输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。 ○
13当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人○
为事故。
14如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。 ○
15翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹○
笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。
10脚手架计算书
一、参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 21.6 米，立杆采用单立管；
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搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.80 米；
内排架距离墙长度为0.30米；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根； 脚手架沿墙纵向长度为：按图纸计算； 采用的钢管类型为 Φ48×3.6；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；
连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为单扣件；
2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层；
3.风荷载参数
基本风压按0.30 kN/m2考虑；
风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为0.8； 脚手架计算中考虑风荷载作用；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1295；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.170； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；
5.地基参数
地基土类型:粉土；地基承载力标准值(kN/m2):170.00； 立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:0.40。
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二、小横杆的计算:
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小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.300×1.500/3=0.150 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.000×1.500/3=1.500 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.150+1.4×1.500 = 2.326 kN/m；
小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下:
最大弯矩 Mqmax =2.326×1.0502/8 = 0.321 kN.m；
最大应力计算值 σ = Mqmax/W =0.321×106 N.mm /（ 5.26×103mm3）=61.02 N/mm2； 小横杆的最大应力计算值 σ =61.02 N/mm2 小于小横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求！
3.挠度计算:
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.150+1.500 = 1.688 kN/m ；
最大挠度 V = 5.0×1.688×1050.04/(384×2.060×105×127100.0)=1.02 mm； 小横杆的最大挠度 1.02 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050.0 / 150=7mm 与10 mm，满足要求！
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三、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038×1.050=0.040 kN；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.300×1.050×1.500/3=0.158 kN； 活荷载标准值: Q= 3.000×1.050×1.500/3=1.580 kN；
集中荷载的设计值: P=(1.2×0.040+1.2×0.158+1.4×1.580)/2=1.441 kN；
大横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.500×1.5002=0.010 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.441×1.500= 0.577 kN.m； M = M1max + M2max = 0.010+0.577=0.677 kN.m
最大应力计算值 σ = 0.677×106/5260.0=128.7 N/mm2；
大横杆的最大应力计算值 σ = 128.7 N/mm2 小于大横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度
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和,单位:mm
均布荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
Vmax= 0.677×0.038×1500.04 /(100×2.060×105×127100.0) = 0.049 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
小横杆传递荷载 P=（0.040+0.158+1.580）/2=1.069kN
V= 1.883×1.069×103×1500.03/ ( 100 ×2.060×105×127100.0) = 2.59 mm； 最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.049+2.595=2.644 mm；
大横杆的最大挠度 2.644 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0 / 150=10.0mm与10 mm，满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.050×2/2=0.040 kN； 大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.500=0.058 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.300×1.050×1.500/2=0.236 kN； 活荷载标准值: Q = 3.000×1.050×1.500 /2 = 2.363 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.236+0.040)+1.4×2.363=3.709 kN； R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
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五、脚手架立杆荷载计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1295 kN
NG1 = [0.1295+(1.05×2/2+1.50×2)×0.038/1.80]×21.60 = 4.644kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 kN/m2 NG2= 0.300×4×1.500×(1.050+0.3)/2 = 1.215 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.170×4×1.500/2 = 0.51 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×24.300 = 0.182 kN； 经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.644+1.215+0.51+0.1824 = 6.551 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3.000×1.050×1.500×2/2 = 4.725 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算
其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.300 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 1.000 ；
Us -- 风荷载体型系数：取值为0.8； 经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.300×1.000×0.8 = 0.168 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
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N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×6.551 + 1.4×4.725= 14.476 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.9×1.4NQ = 1.2×6.551+ 0.9×1.4×4.725= 13.815 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.9×1.4WkLah2/10 =0.9 ×1.4×0.168×1.500× 1.8002/10 = 0.103 kN.m；
六、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N =14.476 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数由5.2.8条得 ：k = 1.155 ； 计算长度系数参照规范表5.2.8得 ：μ = 1.500 ； 计算长度 ,由公式 lo = kμh 确定 ：l0 = 3.119 m； 长细比 Lo/i = 197.16 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.186 ； 立杆净截面面积 ： A = 5.06 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.26 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = N/φA =14476.000/(0.186×506.000)=153.81 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 153.81 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
2
立杆的轴心压力设计值 ：N =13.815 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
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计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m； 长细比: L0/i = 197.160 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186 立杆净截面面积 ： A = 5.06 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.26 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 13815.00/(0.186×506.000)+103000/5260.000 = 166.37 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 166.37 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
七、最大搭设高度的计算:
按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.907 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0. 0.1295 kN/m； [H] =[0.186×5.060×10-4×205.000×103-(1.2×1.907 +1.4×4.725)]/(1.2×0.1295)=66.86 m；
[H]= 66.86 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m，满足要求！
按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
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构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.907 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.1295 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.9) = 0.103 /(1.4 × 0.9) = 0.082 kN.m；
[H] =[ 0.186×5.060×10-4×205.000×103-(1.2×1.907+0.9×1.4×(4.725+0.186×5.06×10-4×0.082/5.260×10-6))]/(1.2×0.1295)=59.22 m；
[H]= 59.22m 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m，满足要求！
八、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
风荷载标准值 Wk = 0.168 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 3.6×4.5=16.2 m2； 按《规范》5.2.12条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 3.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 1.4×0. 168×16.2=3.810kN； 连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.810 kN； 连墙件的强度应满足下式：
连墙件的净面积Ac =5.06 cm2
σ =6.810×103/5.06×102=13.45 N/mm2＜0.85×205=174.25 N/mm2 连墙件的强度满足要求。 连墙件的稳定性应满足下式：
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其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l0/i = 300.000/15.900的结果查表得到 φ=0.950，l为内排架距离墙的长度；
又： 连墙件的毛截面面积A = 18.086 cm2；[f]=205.00 N/mm2；
σ =6.810×103/（0.950×18.086×102）=0.396 N/mm2＜0.85×205=174.25 N/mm2
连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用单扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl =6.810kN小于单扣件的抗滑力 8.0 kN，满足要求！
连墙件扣件连接示意图
九、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
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地基承载力设计值:
fg = fgk×k2c = 68.000 kN/m；
其中，地基承载力标准值按规范5.5.2条采用： 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ； fgk= 170.000 kN/m2 ； （暂定数据）
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =57.9 kN/m2 ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 14.476 kN； 基础底面面积 ：A = 0.250 m2 。
p=57.9 ≤ fg=68.000 kN/m2 。地基承载力满足要求！
十、脚手架配件数量匡算:
扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：
L --长杆总长度(m)； N1 --小横杆数(根)； N2 --直角扣件数(个)； N3 --对接扣件数(个)； N4 --旋转扣件数(个)； S --脚手板面积(m2)； n --立杆总数(根) n=162 H --搭设高度(m) H=21 h --步距(m) h=1.8； la--立杆纵距(m) la=1.5；
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lb --立杆横距(m) lb=1.05；
长杆总长度(m) L =1.1 ×21 ×(162 + 1.50 ×162/1.80 - 2 ×1.50/1.80)=5718； 小横杆数(根) N1 =1.1 ×(21 /1.80 ×1/2 + 1) ×162 = 1218； 直角扣件数(个) N2 =2.2 ×(21/ 1.80 + 1) ×162 =4514； 对接扣件数(个) N3 =5718 / 6.00 = 953； 旋转扣件数(个) N4 =0.3 ×5718 / 6.00 = 286；
脚手板面积(m2) S = 1.1 × ( 162-2) × 1.50 / 1.00=264。
根据以上公式计算得长杆总长5718m；小横杆1305根；直角扣件4514个；对接扣件953个；旋转扣件286个；脚手板264m2。
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