承重支模架专项方案
目 录
一、编制依据„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„2 二、修改说明„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„2 三、工程概况„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„3 四、模板及支架材料„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„4 五、技术参数„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„4六、技术要求„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„5七、施工图纸„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„8 八、承重支模架（含砼墙）计算„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„8 （一）、荷载„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„8 （二）、³³³结构层KL计算„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„9 （三）、³³³结构层KL计算„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„14 （四）、³³³结构层KL计算„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„18 （五）、³³³结构层主、次梁交接处验算„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„22 （六）、³³³结构层KL模板设置„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„23 （七）、³³³结构层楼板、模板计算„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„23
A）现浇板板底模板以及支架计算„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„23 B）³³³结构层WL计算„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„28 C）立杆基础承载力的计算„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„33 d) 关于立杆基础承载力的说明„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„ （八）、混凝土墙体的施工以及模板支架计算„„„„„„„„„„„„„„„„„„„33 （九）、柱子模板布置„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„ 37 九、应把握的主要施工环节„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„38 十、进度计划、监测点、应急预案„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„„40
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³³³³³³³³³工程承重支模架专项施工方案
一、编制依据
1、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》 （DB33/1035-2006） 2、《建筑施工安全检查标准》 （JGJ59-99） 3、本工程施工图纸
4、浙江省“建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）实施意见” 5、本工程施工组织设计
二、修改说明（经专家论证的方案，需要作此说明）
本案经专家论证后，在以下几处作了修改：（注意加强针对性） 1、 架体构造：
1）对砼墙体（ ）部位支模架水平杆件的连接采取了构造措施； 2）在标高（ ）米结构层洞口内，将竖向剪刀撑贯通设置。 3) 强调了梁底中间增加的立杆必须对接。 4）增加了（ ）部位的方木楞数量。 5）调整了（ ）部位立杆间距。
6）明确了每（ ）步架体高度范围内满铺脚手片封闭，以防止高处坠落。 7) „ „ „ „ „. 2、施工顺序：
1）对最底层支模架的加固时间，明确了应在标高（ ）米结构层浇灌以前进行，并明确在浇灌（ ）米结构层及其以上的砼构件（墙或者梁）时，底层楼面以下的支模架不得拆除。
2）对（ ）米标高结构层的大梁浇灌顺序，作了（一次整浇或者二次浇灌）两种情况 的考虑并且绘制了相应的操作图。 3) „ „ „ „ „.
3、 支模架操作图纸：
1） 调整了立杆平面布置图，其中包括剪刀撑布置示意、立杆间距等，使竖向剪刀撑在 楼面洞口处上下贯通、立杆间距进一步趋于结构计算尺寸。
2） 增加了砼墙内、外支架的节点图。 3） 细化了其他各节点详图。 4） „ „ „ „ „.
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三、工程概况 (注意如实介绍工程结构的主要特征)
本工程为现浇钢筋混凝土（ ）结构，建筑平面呈（ ）形。L³B＝( )米³( )米；其结构布置如下：
1、标高（ ）米结构层板厚（ ）mm，梁截面最大尺寸( )³( ) mm。 2、标高（ ）米结构层板厚（ ）mm ，板上设置( )³( ) mm洞口（ ）个， 梁截面最大尺寸( )³( ) mm。其线荷载=（ ）KN/m。已经(或者未)达到专家论证范围。
3、标高（ ）米～（ ）米，设置了平面形状呈“（ ）”字形的钢筋混凝土墙体【将建筑平面分隔为（ ）个筒仓】，其中在标高（ ）米处设置了加强梁，梁截面尺寸( )³( ) mm。
4、标高a3米结构层板厚（ ）mm，板上设置( )³( )洞口mm( )个，梁截面最大尺寸( )³( )mm。由于标高a2米结构层板上设置了( )³( )洞口( )个，标高a3米结构层的承重支架不能落实在标高a2米结构层梁板上，而是要穿过标高a2米结构层梁板落实在标高a1米结构层梁板上，因此，标高a3米结构层支模架高度：一部分为（a3- a2）=h1米。另一部分为（a3- a1）=h2米，已经(或者未)达到专家论证范围。
5、上述梁面[除标高( )米结构层KL³³外]和板面均在同一水平标高面上；所用结构混凝土均为预拌泵送混凝土。
6、柱子截面尺寸：（储料仓部位）
标高( )米以下：KZ( ): ( )³( )mm， KZ( ): ( )³( ) mm 标高( )米以上：KZ( ): ( )³( )mm， 7、混凝土墙体截面尺寸：
标高( )米结构层梁面：外墙厚度( )mm，内墙厚度( )mm 标高( )米结构层梁底：内、外墙厚度均为( )mm。 墙厚度在标高( )～( )米范围内呈线性收缩。 8、梁板截面尺寸 标高 （m） ( ) 梁编号 KL( ) KL( ) KL( )
截面尺寸（宽³高） (mm) ( )³( ) ( )³( ) ( )³( ) 梁编号 KL( ) KL( ) L()、L() 截面尺寸（宽³高）板厚 (mm) ( )³( ) ( )³( ) ( )³( ) (mm) ( ) 浙江泰阳建设有限公司 3
³³³³³³³³³工程承重支模架专项施工方案 ( ) ( ) WKL()、WKL() L() ( )³( ) ( )³（ ） （ ）³（ ） L（ ） ( ) （ ）³（ ） （ ） 四、模板及支架材料
1、钢管：采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB / T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB / T3092）中规定的Q235普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB / T700）中Q235－A级钢的规定;
2、扣件：必须符合国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831－1995）的规定，在使用前应进行测试，其测试结果符合标准要求后才能使用。
3、胶合板：应符合《混凝土模板用胶合板》（GB/T 17656－1999）质量与技术要求。 4、方木愣：材质不应低于III 等材，存在腐朽、折裂、枯节等疵病的木材不得使用； 五、技术参数
1、胶合板设计值：抗弯强度[ f m ]= 15 N / mm , 抗剪强度 [ f t ] = 1.4 N / mm ; 弹性模量 [ E ] =6000 N / mm 。
2、方木愣设计值：抗弯强度[ f m ]= 14 N / mm ，抗剪强度[ f t ] = 1.3 N / mm ， 弹性模量 [ E ] = 9000 N / mm ；
3、钢管 截面特征值 规 格 （mm） 截面积A （mm 222
2
22
2
惯性矩I （mm ） 4抗弯矩W （mm ） 3回转半径i（mm） 自 重 （kg / m） 3 ） 2 Φ 48 ³ 3.5 4.89 ³ 10 12.19 ³ 10 4 5.08 ³ 10 15.8 15.89 15.94 3.84 3.55 3.33 Φ 48 ³ 3.2 4.50 ³ 10 11.36 ³ 10 Φ 48 ³ 3.0 4.24 ³ 10 10.78 ³ 10 24244.73 ³ 10 4.49 ³ 10 33 注：1）因考虑施工现场实际使用钢管的质量，在进行结构计算时均采用壁厚t=3.2mm技术参数进
行验算。2）钢管在使用前必须进行测试，其质量应符合标准要求时才能施工。钢管应进行防锈处理。
Q235钢钢材的强度设计值与弹性模量 抗拉、抗弯 f（N / mm ） 205
2抗压f c（N/ mm ） 205 2弹性模量E（N / mm ） 2.06 ³ 10 5 2浙江泰阳建设有限公司 4
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4、 扣件承载力设计值（kN）
项目 对接扣件（抗滑） 直角扣件、旋转扣件（抗滑） 承载力设计值 3.20 8.00 注：考虑施工现场实际使用扣件的质量，在进行结构抗滑移强度计算时：
单扣件按标准设计值8.00³0.8=6.40kN计，双扣件按2³8.00³0.75=12kN计。
六、技术要求
1、底层支模架的保留与加固：
1）由于标高a1米结构层的上一层（标高a2米结构层）梁板尺寸均较大，根据“隔层拆模”的工艺要求并考虑到标高a1米结构层梁板承受上部荷载(含标高a1米～a2米的支模架自重、标高a2米楼面梁板自重、标高a2米楼面施工活荷载)能力不足，因此本案确定：在浇灌a1米结构层以前，首先按标高a2米结构层立杆平面布置图的对应位置对底层支模架进行加固，在浇灌a2米结构层及其以上的砼构件（墙或者梁）时，底层楼面以下的支模架不得拆除；
2）由于标高a2米结构层的楼面板上开有洞口，标高a3米结构层梁板的承重支架有一部分不能落实在a2米结构层楼面上，而是要穿过此层楼面板的洞口落实在标高a1米结构层的楼面梁板上，因此，标高a3米结构层梁板砼浇灌并达到设计强度的75%之前，最底层承重支架应保留相应部位大粱下面的立杆。
2、模板及支架构造：
1）、柱模板：采用18厚（计算时取实际厚度15）九夹板，50³60mm方木楞拼组，方木楞（或钢管）横向间距150～200㎜，柱箍采用4根Ф48³3.5（计算按Ф48³3.2）钢管，其间距：底道距地200㎜，以上各道400㎜左右，当柱截面尺寸大于600㎜时，中部加增加双钢管、Φ12对拉螺栓一道（尔后柱截面尺寸每增加300应增加双钢管以及对拉螺栓一道），3形加厚板、双螺母；柱截面尺寸每增加300应增加双钢管以及对拉螺栓一道。
2）墙模板：采用18厚九夹板，50³60mm方木楞拼组，内愣垂直放置，间距( )㎜，墙箍水平放置，间距( )㎜，其间设置Φ12@300对拉螺栓，3形加厚板、双螺母固定。
3）、梁模板：底模采用18厚（计算时取实际厚度15）九夹板加50³60方木楞，间距约250左右，具体为：梁宽250用2根，300～400用3根，450～600则根据后附的图纸选用（≥3根）；侧模用18厚九夹板加50³60方木内楞@250（沿梁高），外楞亦采用50³60
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方木楞，沿梁长间距@约500，在梁高＞600时，外楞外侧再用双根Ф48³3.5钢管，沿梁@300设Ф12对拉螺栓一道（尔后梁高每增加300则增加双钢管以及对拉螺栓一道），3形加厚板、双螺母、纵向间距@450～500；梁支架立杆数量及间距以及纵向水平杆上是否增设小横杆等，由计算确定；水平杆步距≤1800，纵横水平杆呈井字形拉通。
4）、楼板模板：18厚九夹板（计算时取实际厚度15），50³60方木楞@250～300，其下大横杆采用Φ48³3.5（计算按Ф48³3.2）钢管，可锻铸铁扣件连接，立杆间距由计算确定，水平杆（含扫地杆）纵横设置成井字状。
5)、承重架：采用Φ48³3.5钢管（计算按Ф48³3.2）满堂架，严格按《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）规定搭设，梁底中部加设的立杆只能对接，禁止搭接。每根立杆底设垫块，无脱空、吊脚、无“骑马杆”，步距≤1800，水平杆呈井字形拉通，按轴线布设纵横竖向落地剪刀撑和四周封闭形落地剪刀撑，并在适当的位置设置水平剪刀撑。（详剖面图）
应特别注意:本工程结构上设置了“( )”字形砼墙体以后，应保持支模架的连续性和稳定性，其措施为：
①“( )”字形砼墙体以内，水平杆每步架体至少联通4根，其余的水平杆（可以采用搭接方式）与墙体顶紧。
②“( )”字形砼墙体以外，在对拉螺栓的双钢管内侧设置穿孔角钢，支模架水平杆焊接在角钢上（见详图）。
6）剪刀撑：模板支架高度超过4米的应设置剪刀撑 A)竖向落地剪刀撑构造要求：
①模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆（或沿大梁所在轴线）设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置（具体见平面布置图和剖面图）
②每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6米，剪刀撑斜杆与地面倾角呈45—60，倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根，倾角为45时，则不应超过5根，剪力撑必须落地在坚硬的地基上。
③剪立撑斜杆的接头必须采用搭接方式，接长处不应小于三个扣件，连接固定搭接长度不应小于1.00 m，禁止采用对接连接。
④剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆或立杆上，不得遗漏；旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150 mm ；底部斜杆的下端应置于固定物上，不得悬空；
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B）水平剪刀撑构造要求：
①模板支架四边与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。（具体见平面布置图和剖面图）
②剪刀撑的接头与连接同竖向剪刀撑。
③水平剪刀撑有斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。 7）立杆接长：
①梁底中间增加的立杆只能对接，禁止搭接。
②其余立杆除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接，对接、搭接应符合下列规定：
a)立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内。
b)搭接长度不应小于1米，应采用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm，
c)立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3.
8）、对跨度≥4m的梁、板模板，起拱高度为跨度的2/1000。
9）、用短钢管抱箍使架体与已达足够强度（≥C15）柱或墙可靠连接。 3、施工管理及检查验收：
1）施工顺序
①梁、板、柱结构：先浇灌混凝土柱，待柱混凝土达到设计强度的75%以上，再整体浇灌梁、板混凝土，柱的水平施工缝留置在梁底以下50mm处；
②梁、板、墙（含柱）结构：同时浇灌墙、柱混凝土，待墙、柱混凝土达到设计强度的75%以上，再整体浇灌梁、板混凝土，墙、柱的水平施工缝留置在梁底以下50mm处；
③同一结构层中，当梁顶面标高高于楼板面标高时，在与设计沟通并经设计同意后，砼可分为二次浇灌。若结构不允许二次浇灌，则安装吊模施工，见图示。
2）技术交底：模板支架搭设前，由项目技术负责人依据本案向操作人员进行书面的技术、安全交底并做好签证记录。
3）材料质量与操作要求：
①加强材料的现场验收；对严重锈蚀、变形或裂缝的钢管和脆裂、变形的扣件应剔除报废，对有轻微缺陷的钢管应修整。
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³³³³³³³³³工程承重支模架专项施工方案 ②及时做好钢管扣件的送样检测；并根据检测结果采取相应的加固处理措施。 ③扣件拧紧力矩应符合40～65N-m要求。梁底横杆与立杆的连接处以及楼板底部的扣件要全部检查。 ④混凝土浇筑尽可能由中心向两边对称、均匀、分层浇筑。 ⑤为了减少泵送混凝土对模板的冲击力，在施工操作时，控制单位时间内平均泵送混凝3 土量Q≤ 40 m / h；混凝土输送管出口距水平模板面的垂直高度h≤1.2 m。 4）、施工安全 （1）人员要求 （a）、支模架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特殊作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业登高工，上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗；
（b）、必须服从管理人员的安排，遵守项目部各项安全管理规定和制度，进入施工现场的人员必须戴安全帽，系好安全带，作好防护设施，不得穿拖鞋，必须穿防滑鞋上高空，严禁向下抛扔杂物，不得酒后作业，严禁嬉闹；
（c）、必须负责搭设前和搭设后的检查工作；
（d）、听从管理人员安排，积极配合项目安全员日常检查，发现问题及时整改。 (2)架体的隔离封闭：支模架沿高度方向每隔（ ）步满布脚手片封闭，防止高处坠落。 5）、模板的拆除
1）对于承重梁、板结构，根据浇筑混凝土强度达到设计强度的规范要求后，方可拆模，已浇混凝土的强度则应根据拆模试块的实际强度决定，严禁凭经验估计强度拆模。
2）拆除应由上而下逐步进行，禁止上下层同时作业；分段拆除的高差不应大于2步； 3）禁止将钢管、扣件由高处抛掷到地面； 6）、检查验收：
支模架投入使用前先由项目部按（DB33/1035-2006）附录表《模板支架验收记录表》做好验收签证后报公司质安科复查并报监理核查。
本“技术要求”中加黑的字体内容为施工交底的重点，应严格实施。 七、支模架操作图纸（共十六张附后） 八、承重支模架（含砼墙）计算 （一）、荷载
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1、永久荷载标准值
楼板木模板自重标准值 G1k = 0.30 kN / m ; 梁模板（含木楞）自重标准值为G1k =0.50 kN / m
新浇筑混凝土自重标准值，按普通级别混凝土考虑取G 2k = 24.00 kN / m ; 钢筋自重荷载标准值G 3k采用下列数值：楼板1.10 kN / m 、梁1.50 kN / m ； 2、可变荷载标准值
施工人员及小型设备标准值为Q1k = 1.00 kN / m （均布）； 振动砼时产生的荷载标准值Q2k，对水平面模板采用2.00 kN / m , 对垂直面模板采用4.00 kN / m ; 3、荷载分项系数
永久荷载的分项系数，取γ = 1.2或1.35(根据永久荷载效应控制组合决定); 可变荷载的分项系， 取γ = 1.4;
计算正常使用极限状态的变形时，应采用荷载标准值。 4、荷载效应组合
模板及其支架荷载效应组合
计算项目 纵向、横向水平杆 强度和变形 立杆稳定 （下述为某工程计算实例）
（二）9.5米处KL3计算 b³h=600mm³1550mm
12512522
2
3
3
3
2
2
荷载效应组合 永久荷载（不包括支架自重）+施工均布荷载 ①永久荷载（包括支架自重）+施工均布荷载 ②永久荷载（包括支架自重）+0.85（施工荷载+风荷载） 600大梁荷载计算范围
1150400
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(构造：梁底方木楞5根，立杆纵距≤450，横距≤1100，在横距中间的梁底增设2根（对接）立杆，梁底纵向水平杆跨中加2根小横杆，所有梁底钢管小横杆均锁在梁底纵向水平杆上面，梁底纵向水平杆与立杆连接用双扣件) 1 现浇梁底1#木楞强度、挠度计算 1 ) 荷载计算（按梁b³h=0.60m³1.55m）
永久均布线荷载标准值：
模板自重：G1k=0.3³0.25+0.5³(0.60+2³1.15)=1.56 kN/m,
混凝土自重：G2K=24.00³（0.60³1.55）+24.00³0.4³0.25=25.92 kN/m, 钢筋自重：G3k=1.50³（0.60³1.55）＋1.1³0.4³0.25=1.52 kN/m, 标准值：∑=29.0 kN/m，设计值q1=1.35³29.0=39.15 kN/m. 可变均布线荷载：
施工人员及设备荷载：Q1K=1.0³（0.6+0.125³2）=0.98 kN/m, Q2K=2³（0.6+0.125³2）=1.95kN/m. 标准值：∑=2.93kN/m，设计值q2=1.4³2.93=4.10 kN/m. 2 ）内力分析
按三跨连续梁进行内力分析，并考虑最不利荷载组合。 计算简图如下：
q=39.15 kN/m1q=4.1 kN/m2q=4.1 N/m2A0.15B0.15C0.15DA0.15B0.15C0.15Dq=39.15 kN/m1q=4.1 kN/m2A0.15B0.15C0.15D0.15B0.15C0.15D计算得 M min = MB、C =－（0.10 q 1L ＋0.117q 2 L ）
=－（0.10 ³39.15 + 0.117 ³ 4.1）³0.15=—0.10kN.m ;
M max = MAB、CD = （0.08 q 1L ＋0.101q 2 L ）
=（0.08 ³39.15 + 0.101³ 4.1）³0.15 =0.08kN.m;
Q max = Q B、C =（0.60 q 1L＋0.617q 2 L）
=（0.60 ³39.15＋0.617 ³ 4.1）³0.15 = 3.9 kN;
R max = R B、C =（1.10 q 1 L＋1.20 q 2 L）
=（1.10 ³39.15＋1.20 ³ 4.1）³0.15=7.2 kN;
2
2
2
2
2
计算简图四2
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（负号表示受力方向与假设的方向相反） 比较上述算式中，取绝对值最大数作为强度计算依据。 3 ） 强度计算
木楞的几何截面性质计算：
木楞截面面积：A =5bh =5³50³60 =15000mm ;
抗弯模量：W = 5bh/6 = 5³50 ³ 60/6 = 150000 mm ; 惯性矩: I = 5bh/12 = 5³50 ³ 50/12 =4500000 mm ; σ
max
3
3
4
2
2
3
2
= | M | max ÷ W = 0.10³10÷ 150000=0.67N / mm 。
2
2
62
0.83N / mm ≤ [ f m ] = 15 N / mm 。
τ max = 3 Q max / 2A = 3³3.9³10÷（2³12000）=0.39N / mm 0.39N / mm ≤ [ f t ] = 1.3 N / mm 。 （满足） 4 ） 挠度验算（取标准值）
最大挠度 v max = k q l /100EI = (0.677³29+0.99³2.93)³150 /( 100 ³ 9000 ³4500000=0.002mm≤ [ v ] = l / 250 = 150 / 250=0.6mm 。
结 论：计算结果符合挠度允许值。 2 梁底钢管小横杆强度、挠度计算
1 ） 荷载计算
梁底钢管小横杆承受梁底1 # 木楞传递的集中荷载 P（集中荷载）= R max = RB、C =7.2 kN, 近似化为均布荷载 q =7.2/ 0.6=12.00 kN/m; 2 ） 内力分析
按三跨连续梁进行内力分析（梁底加2根小横杆） 计算简图如下：
q=12kN/m4
4
2
2
3
2
A0.25B0.60B0.25C
（查《建筑静力计算手册》，当L2/L1=0.6/0.25=2.4时，弯矩系数Km≈0.37） 计算得M max = MB、C =0.37q L1=0.37³12³0.25 =0.31 kN.m; Q max = R B≈ q L2/2=12³0.6/2=3.6kN;
2
2
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³³³³³³³³³工程承重支模架专项施工方案
(剪力和支座反力按简支梁简化计算) 3）强度计算
σ max = M max ÷ W=0.31³10/(4.73³10)=76.11 N / mm ≤ [ f ]= 205 N / mm ; 结 论：经计算强度符合要求. 4）挠度验算（取标准值） 最大挠度 v max =0.677 q L2/100EI
=0.677³(12/1.35)³600/（100³2.06³10³11.36³10） =0.33＜[ v ] = 600/ 150=4mm （可以）
3 现浇梁底钢管大横杆结构计算
1 ）荷载计算
梁底钢管大横杆承受钢管小横杆传递的集中荷载P，和钢管的自重线荷载q。 P=Rmax=3.6kN;
q=1.35³0.0384=0.05 kN /m 2 ）内力计算 现按三跨连续梁计算
4
5
4
46
3
2
2
PPPP = 3.6kN q=0.05kN/mPPPPPA450B4502
C450D
计算得 M min = MB、C =－0.267PL-0.10 q L 计算简图 六=－0.267³3.6³0.45-0.11³0.05³0.45 =—0.43 kN.m; M max = M AB、CD =0.244PL+0.08 q L
=0.244³3.6³0.45+0.08³0.05³0.45 =0.4 kN.m ;
Q max = Q B、C =1.267P+0.60 q L =1.267³3.6+0.6³0.05³0.45=4.57 kN;
R = R =2.267P+P+1.10ql=2.267³3.6+3.6+1.10³0.05³0.45=11.79 kN。 max B、C （负号表示受力方向与假设的方向相反）
取弯矩绝对值最大数作为强度计算依据。
3 ) 强度计算
σ max =| M | max / W =0.43³10÷（4.73³10）=90.91 N/mm≤ [ f ]= 205 N / mm 。
6
3
2
2
2
2
2
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³³³³³³³³³工程承重支模架专项施工方案
τ max = 4 | Q | max / 3A=(4³4.57³10)÷(3³4.5³10)=13.54 N / mm 13.54 N / mm ≤ [ f ]= 120 N / mm 。 结 论：强度符合要求。 4 ) 挠度验算（取标准值）
最大挠度 v max = (1.883PL+0.677 q l ) /100 E I =[1.883³(3.6/1.35)³10³
450+0.677³(0.05/1.35)³450 ]/(100³2.06³10³11.36³10) = 0.26mm 0.26mm≤ [ v ] = 450/ 150=3mm （满足）
4、梁底大横杆与立杆之间扣件抗滑移验算
水平大横杆与立杆连接处，扣件的抗滑移承载力按下式计算
R≤ [ R c ]
其中 [ R c ]—— 扣件抗滑移承载力设计值, 取8.00 kN考虑扣件的实际质量，设计值 取8.00³0.8=6.40kN；
R —— 水平大横杆传给立杆的竖向作用力。 根据上述计算，得R = R max =11.79kN<2 [RC]=12.0 kN; 结 论: 采用双扣件，抗滑移满足要求。 5、现浇梁底立杆强度和稳定验算：
1 ） 荷载计算
在本方案中，梁底中立杆是所承受的荷载的主要部分，故只需对中立杆进行强度和稳定验算即可。
中立杆承受的梁底小横杆支座力R1=11.79kN
设梁底支架架体高度为H2,则架体单立杆自重荷载设计计算值 RZ=1.2 H2gk=1.2³(4.5-1.55)³0.15=0.52kN. 梁底立杆承受的总设计荷载： P= R1+ RZ=11.79+0.52 =12.31 kN. 2 ） 强度验算 立杆按中心受压构件计算
σ max =P÷A=12.31³10÷4.5³10=27.36 N / mm ≤ [ f ]= 205 N / mm ; 结 论：经计算，立杆强度满足要求; 3 ） 稳定验算
3
2
2
2
3
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3
4
3
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³³³³³³³³³工程承重支模架专项施工方案
在建筑内部架设支模架，并在敞开式或半敞开式的情况下，通常可以不考虑组合风荷载。 应用公式：Nut / υ. A.Kh ≤ [ f ]
式中 N —— 计算立杆段的轴向总设计荷载 N = P = 12.31kN。 Φ——轴心受压构件稳定系数 由λ=l0/i 查表采用 Kh ——高度调整系数 本案：由于支模架计算高度=4.5米
Kh=[1+0.001（H-4）]=1/[1+0.005(H-4)]=1/[1+0.005(4.5-4)]=0.998 则：l0=kuh=1.163³1.272³1800=2663mm
λ=l0/i=2663/15.89=168 查表得： Φ=0.251
σ max = 1.05Nut / υ.A.Kh =1.05³12.31³10/ (450³0. 251³0.998) =114.67N / mm ≤ [ f ] = 205 N / mm 。（可以）
（三）标高9.50米处：KL2 b³h=600mm³1100mm
2
23
-1
1100
(构造：梁底方木楞5根，立杆纵距≤600，横距≤1000，在横距中间的梁底增设2根（对接）立杆，梁底纵向水平杆跨中加1根小横杆，所有梁底钢管小横杆均锁在梁底纵向水平杆上面，梁底纵向水平杆与立杆连接用双扣件)
1、现浇梁底1#木楞强度、挠度计算 1）荷载计算（b³h=0.60m³1.10m） 永久均布线荷载标准值：
模板自重：G1k=0.5³(0.6+2³1.1)=1.4kN/m, 混凝土自重：G2K=24.00³（0.6³1.1）=15.84kN/m, 钢筋自重：G3k=1.50³（0.6³1.1）=0.99kN/m,
标准值：∑=18.23kN/m，设计值q1=1.35³18.23=24.61kN/m. 可变均布线荷载：
施工人员及设备荷载：Q1K=1.0³0.6=0.6kN/m, Q2K=2³0.6=1.2kN/m.
浙江泰阳建设有限公司 14
³³³³³³³³³工程承重支模架专项施工方案
标准值：∑=1.8 kN/m，设计值q2=1.4³1.8=2.52kN/m. 2）内力分析
按三跨连续梁进行内力分析，并考虑最不利荷载组合。计算简图如下：
24.61kn/m0.30Bq=2.52 kN/m2q=2.31 N/m20.30C0.30DA0.30B0.30q=2.52kN/m2C0.30Dq=24.61 kN/m10.30B0.30C0.30D0.30B0.30C0.30D计算得 M min = MB、C =－（0.10 q 1L ＋0.117q 2 L ）
=－（0.10 ³24.61 + 0.117 ³ 2.52）³0.30=—0.25 kN.m ;
M max = MAB、CD = （0.08 q 1L ＋0.101q 2 L ）
=（0.08 ³24.61 + 0.101³ 2.52）³0.30 =0.2kN.m;
Q max = Q B、C =（0.60 q 1L＋0.617q 2 L）
=（0.60 ³24.61＋0.617 ³ 2.52）³0.30 = 4.9kN;
R max = R B、C =（1.10 q 1 L＋1.20 q 2 L）
=（1.10 ³24.61＋1.20 ³ 2.52）³0.30=9.03kN;
（负号表示受力方向与假设的方向相反） 比较上述算式中，取绝对值最大数作为强度计算依据。 3 ） 强度计算
木楞的几何截面性质计算：
木楞截面面积：A =5bh =5³50³60 =15000mm ;
抗弯模量：W = 5bh/6 = 5³50 ³ 60/6 = 150000 mm ; 惯性矩: I = 5bh/12 =5³50 ³ 60/12 =4500000mm ; 最大正应力σN / mm 。
最大剪应力τ max = 3 Q max / 2A = 3³4.9³10÷（2³15000）=0.49N / mm
0.49N / mm ＜[ f t ] = 1.4 N / mm （满足）
4 ） 挠度验算（取标准值）
最大挠度 v max = k q l /100EI = (0.677³18.23+0.99³1.8)³300 /( 100 ³ 9000
³4500000=0.028mm≤ [ v ] = l / 250 = 300 / 250=1.2mm 。（满足）
4
4
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2
3
2
2
max
3
3
4
2
2
3
2
2
2
2
2
2
计算简图七2
= | M | max ÷ W = 0.25³10÷ 150000=1.67N / mm ≤ [ f m ] = 15
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³³³³³³³³³工程承重支模架专项施工方案
2、 梁底钢管小横杆强度、挠度计算
1 ） 荷载计算
梁底钢管小横杆承受梁底1 # 木楞传递的集中荷载 P（集中荷载）= R max = RB、C =9.03kN, 近似化为均布荷载 q =9.03/0.6=15.05 kN/m; 2 ) 内力分析
按三跨连续梁进行内力分析 （梁底增加2根小横杆） 计算简图如下：
q=15.05kN/mA0.25B0.60B0.25C
（查《建筑静力计算手册》，当L2/L1=0.6/0.25=2.4时，弯矩系数Km≈0.37） 计算得 M max= MB、C = MC、D=0.37 q L1
=0.37³15.05³0.20 =0.19kN.m;
Q max =R max = R B、C≈ q L2/2 =15.05³0.6/2=4.51kN; (剪力和支座反力按简支梁简化计算)
3 ) 强度计算
σ max = M max ÷ W=0.19³10/(4.73³10)=40.17 N / mm ≤ [ f ]= 205 N / mm ; 结 论：经计算强度符合要求. 4）挠度验算（取标准值） 最大挠度 v max =0.677 q L2/100EI
=0.677³(15.05/1.35)³600/（100³2.06³10³11.36³10） =0.42＜[ v ] = 600/ 250=4mm （可以）
3、 现浇梁底钢管大横杆结构计算
1 ）荷载计算
梁底钢管大横杆承受钢管小横杆传递的集中荷载P，和钢管的自重线荷载q。
4
5
4
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3
2
2
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³³³³³³³³³工程承重支模架专项施工方案
P=Rmax=4.51kN;
q=1.35³0.0384=0.05 kN /m 2 ）内力计算 现按三跨连续梁计算
PPP = 4.51kN q=0.05kN/mPPPPPA0.60B0.602 C0.60D
计算得 M min = MB、C =－0.15PL-0.10 q L 计算简图 九=－0.15³4.51³0.60-0.10³0.05³0.60 =—0.41 kN.m; M max = M AB、CD =0.175PL+0.08 q L
=0.175³4.51³0.60+0.08³0.05³0.60 =0.48 kN.m ;
Q max = Q B、C =0.65P+0.60 q L =0.65³4.51+0.60³0.05³0.60=2.95 kN;
R max = R B、C =1.15P+1.10ql=1.15³4.51+4.51+1.10³0.05³0.60=9.73kN。 （负号表示受力方向与假设的方向相反）
取弯矩绝对值最大数作为强度计算依据。
3 ） 强度计算
σ max =| M | max / W =0.48³10÷（4.73³10）=101.43 N/mm≤ [ f ]= 205 N / mm 。 结 论：强度符合要求。
4 ） 挠度验算（取标准值）
最大挠度 v max = (1.146PL+0.677 q l ) /100 E I =[1.146³（4.51/1.35）³10³600+0.677³（0.05/1.35）³600 ]/(100³2.06³10³11.36³10) = 0.35mm 0.35mm＜[ v ] = 600 / 150=4mm （满足） 4、 梁底大横杆与立杆之间扣件抗滑移验算
水平大横杆与立杆连接处，扣件的抗滑移承载力按下式计算
R≤ [ R c ]
其中 [ R c ]—— 扣件抗滑移承载力设计值, 取8.00 kN 考虑扣件的实际质量，设计值取8.00³0.8=6.40kN；
R —— 水平大横杆传给立杆的竖向作用力。
3
4
5
4
3
4
3
6
3
2
2
2
2
2
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³³³³³³³³³工程承重支模架专项施工方案
根据上述计算，得R = R max =9.73kN< 2[RC]=12.0 kN;（可以） 5、现浇梁底立杆强度和稳定验算：
1 ） 荷载计算
在本方案中，梁底中立杆是所承受的荷载的主要部分，故只需对中立杆进行强度和稳定验算即可。
中立杆承受的梁底梁底钢管大横杆支座力R1=9.73kN 设梁底支架架体高度为H2,则架体单立杆自重荷载设计计算值 RZ=1.2 H2gk=1.2³(4.5-0.9)³0.15=0.65kN. 梁底立杆承受的总设计荷载：
P= R1+ RZ 2=9。73+0.65 =10.38 kN 2 ） 强度验算 立杆按中心受压构件计算
σ max =P÷A=10.38³10÷4.5³10=23 N / mm ≤ [ f ]= 205 N / mm ;（可以） 3 ） 稳定验算有：σ
max 3
2
2
2
= 1.05Nut / υ.A.Kh Kh——高度调整系数
-1
Kh=[1+0.001（H-4）]=1/[1+0.005(H-4)]=1/[1+0.005(4.5-4)]=0.998
则：l0=kuh=1.163³1.272³1800=2663mm λ=l0/i=2663/15.89=168 查表得： Φ=0.251
σ max = 1.05Nut / υ.A.Kh =1.05³10.38³10/ (450³0. 251³0.998) =96.69N / mm ≤ [ f ] = 205 N / mm 。（可以） （四）标高9.50米处：KL6 b³h=550mm³900mm
(构造：梁底方木楞5根，立杆纵距≤600，横距≤950，在横距中间的梁底增设2根（对接）立杆，梁底纵向水平杆跨中加1根小横杆，所有梁底钢管小横杆均锁在梁底纵向水平杆上面，梁底纵向水平杆与立杆连接用双扣件)
9002
23
550
1、现浇梁底1#木楞强度、挠度计算
1）荷载计算（b³h=0.55m³0.9m） 永久均布线荷载标准值：
大梁荷载计算范围浙江泰阳建设有限公司 18
³³³³³³³³³工程承重支模架专项施工方案
模板自重：G1k=0.5³(0.55+2³0.9)=1.18kN/m, 混凝土自重：G2K=24.00³（0.55³0.9）=11.88kN/m,
钢筋自重：G3k=1.50³（0.55³0.9）=0.74kN/m,
标准值：∑=13.8 kN/m，设计值q1=1.35³13.8=18.63kN/m. 可变均布线荷载：
施工人员及设备荷载：Q1K=1.0³0.55=0.55kN/m, Q2K=2³0.55=1.1kN/m.
标准值：∑=1.65 kN/m，设计值q2=1.4³1.65=2.31kN/m. 2）内力分析
按三跨连续梁进行内力分析，并考虑最不利荷载组合。计算简图如下：
q=18.63 kN/m1q=2.31 kN/m2q=2.31 N/m2A0.30B0.30C0.30DA0.30B0.30q=2.31kN/m2C0.30Dq=18.63 kN/m1A0.30B0.30C0.30D0.30B0.30C0.30D计算简图七
计算得 M min = MB、C =－（0.10 q 1L ＋0.117q 2 L ）
=－（0.10 ³18.63 + 0.117 ³ 2.31）³0.30=—0.19 kN.m ;
M max = MAB、CD = （0.08 q 1L ＋0.101q 2 L ）
=（0.08 ³18.63 + 0.101³ 2.31）³0.30 =0.15kN.m;
Q max = Q B、C =（0.60 q 1L＋0.617q 2 L）
=（0.60 ³18.63＋0.617 ³ 2.31）³0.30 = 3.72kN;
R max = R B、C =（1.10 q 1 L＋1.20 q 2 L）
=（1.10 ³18.63＋1.20 ³ 2.31）³0.30=6.87kN;
（负号表示受力方向与假设的方向相反） 比较上述算式中，取绝对值最大数作为强度计算依据。 3 ） 强度计算
木楞的几何截面性质计算：
木楞截面面积：A =5bh =³50³60 =15000mm ;
2
2
2
2
2
22
浙江泰阳建设有限公司 19
³³³³³³³³³工程承重支模架专项施工方案
抗弯模量：W = 3bh/6 = 3³50 ³ 60/6 = 150000 mm ; 惯性矩: I = 3bh/12 =3³50 ³ 60/12 =4500000mm ; 最大正应力σ
max
3
3
4
2 23
= | M | max ÷ W = 0.19³10÷150000=1.26N / mm
2
2
62
1.26N / mm ＜[ f m ] = 14 N / mm （满足）
最大剪应力τ max = 3 Q max / 2A = 3³3.72³10÷（2³7500）=0.75N / mm
0.75N / mm ＜[ f t ] = 1.3 N / mm （满足）
4 ） 挠度验算（取标准值）
最大挠度 v max = k q l /100EI = (0.677³13.8+0.99³1.65)³300 /( 100 ³ 9000
³4500000)=0.06mm≤ [ v ] = l / 250 = 300 / 250=1.2mm （满足）
2、 梁底钢管小横杆强度、挠度计算
1 ） 荷载计算
梁底钢管小横杆承受梁底1 # 木楞传递的集中荷载 P（集中荷载）= R max = RB、C =6.87kN, 近似化为均布荷载 q =6.87/0.55=12.48 kN/m; 2 ) 内力分析
按三跨连续梁进行内力分析 （梁底加2根立杆） 计算简图如下：
q=12.48kN/m4
4
2
23
2
A0.25B0.55B0.25C
计算得 M max= MB、C = MC、D=0.37 q L1
=0.37³12.48³0.25 =0.29kN.m;
Q max =R max = R B、C≈ q L2/2 =12.48³0.55/2=3.43kN; (剪力和支座反力按简支梁简化计算)
3 ) 强度计算
σ max = M max ÷ W=0.29³10/(4.73³10)=61N / mm ≤ [ f ]= 205 N / mm ; 结 论：经计算强度符合要求. 4）挠度验算（取标准值）
6
3
2
2
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³³³³³³³³³工程承重支模架专项施工方案
最大挠度 v max =0.677 q L2/100EI
=0.677³(12.48/1.35)³550/（100³2.06³10³11.36³10） =0.25 mm＜[ v ] = 550/ 150=3.6mm （可以）
3、 现浇梁底钢管大横杆结构计算
1 ）荷载计算
梁底钢管大横杆承受钢管小横杆传递的集中荷载P，和钢管的自重线荷载q。 P=Rmax=3.43kN;
q=1.35³0.0384=0.05 kN /m 2 ）内力计算 现按三跨连续梁计算
PP4
454
P = 3.43 kN q=0.05kN/mPPPPPA0.60B0.60C0.602 D
计算得 M min = MB、C =－0.15PL-0.10 q L 计算简图 九=－0.15³3.43³0.60-0.10³0.05³0.60 =—0.31 kN.m; M max = M AB、CD =0.175PL+0.08 q L
=0.175³3.43³0.60+0.08³0.05³0.60 =0.36 kN.m ;
Q max = Q B、C =0.65P+0.60 q L =0.65³3.43+0.60³0.05³0.60=2.25 kN;
R max = R B、C =1.15P+1.10ql=1.15³3.43+3.43+1.10³0.05³0.60=7.4kN。 （负号表示受力方向与假设的方向相反）
取弯矩绝对值最大数作为强度计算依据。
3 ） 强度计算
σ max =| M | max / W =0.36³10÷（4.73³10）=76.1 N/mm≤ [ f ]= 205 N / mm 。 结 论：强度符合要求。
4 ） 挠度验算
最大挠度 v max = (1.146PL+0.677 q l ) /100 E I =（1.146³3.43³10³600+0.677³0.05³600 ）/(100³2.06³10³11.36³10) = 0.36mm ≤ [ v ] = 600 / 150=4mm。
结 论：挠度符合要求。
4、 梁底大横杆与立杆之间扣件抗滑移验算
4
5
4
3
4
3
3
6
3
2
2
2
2
2
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³³³³³³³³³工程承重支模架专项施工方案
有：R≤ [ R c ]
其中 [ R c ]—— 扣件抗滑移承载力设计值, 取8.00 kN考虑扣件的实际质量，设计值 取8.00³0.8=6.40kN；
R —— 水平大横杆传给立杆的竖向作用力。
根据上述计算，得R = R max =7.4kN< 2[RC]=12.0 kN;（满足） 5、现浇梁底立杆强度和稳定验算： 1 ）荷载计算 立杆承受的梁底梁底钢管大横杆支座力R1=7.4kN
设梁底支架架体高度为H2,则架体单立杆自重荷载设计计算值 RZ=1.2 H2gk=1.2³(4.5-0.9)³0.15=0.65kN. 梁底立杆承受的总设计荷载：
P= R1+ RZ 2=7.4+0.65 =8.05 kN.＜12.31 kN（KL3立杆计算轴力） 由前述计算可知，立杆的强度和稳定性均满足要求，故计算从略 （五）标高9.50米结构层主、次梁交接处验算：【KL3(2)与KL6(2)交汇处】
KL3(2):600³1550（主梁）主梁底纵向水平杆主梁底小横杆主次梁交接处取荷范围L1(2):450³900（次梁）次梁底小横杆次梁底小横杆 由上图布置可见：①主梁梁底增加的2根立杆以及梁底纵向水平杆和梁底小横杆在主次梁交汇处仍沿主梁走向连续布置，所以，主梁支模架在此部位没有削弱。②次梁在此部位:其梁底纵向水平杆和小横杆不能连续布置，在杆件不能连续布置（2³0.15米长梁段）的部位，其荷载只能（通过主次梁接口连接构造而）由主梁支模架承当，因此仅对主梁梁底扣件
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进行验算即可。
由图示可知，主梁梁底由4只扣件承当主次梁在交汇处的荷载，主、次梁在交汇处的荷载总值为：
P=[0.3³(24.6+2.52)KN]+[（0.35+0.3）³(39.15+4.1)KN]=36.24KN
【上述(39.15+4.1)KN以及(24.6+2.52)KN分别为主梁KL3(2)和次梁L1(2)支模架上线荷载的设计值，见前述相关计算】
主梁梁底由4只扣件分别承当的荷载为 R=36.24/4=9.06KN＜[Rc]=12KN (可以)
（六）标高15米结构层的梁模板直接在砼墙身上进行模板安装，不需要支模架。
（七）标高20.5米结构层的楼板模板支架计算
说明：由于标高9.5米结构层的楼板留有2980³2400的孔洞四个，且标高20.5米结构层的楼板也留有3500³2500的孔洞二个，因此20.5米结构层的模板支架将有很大一部分是由标高9.5米结构层的支模架延伸上来，在绘制支模架施工图时将根据实际情况，即利用下层的支模架，又对上层支模架的立杆间距做适当调整，本计算的目的，是确定一个调整范围，在进行上层立杆间距调整时，其调整后的立杆间距不能大于本计算间距。
架体的计算高度统一按（20.5-5）=15.5米计 A、 现浇板板底模板以及支架的计算
(构造：板底方木楞间距250，立杆网格900×900，板底方木楞下面的水平杆与立杆连接用双扣件) 1、底板计算
1 ) 荷载计算（板厚150，取1m作为计算单元，立杆网格900³900，，方木愣间距250）
永久均布线荷载标准值
模板自重： G1k=0.30³1.0=0.30kN/m 混凝土自重：G2k=24.00³0.15=3.6kN/m 钢筋自重： G3k=1.10³0.15=0.17kN/m
标准值 ∑=4.07 kN/m 设计值q1=1.2³4.07=4.89kN/m 可变均布线荷载标准值：
施工人员及设备荷载：Q1k=1.00³1.00=1.00kN/m
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混凝土振动荷载： Q2k=2.00³1.00=2.00kN/m 标准值：∑=3.00 kN/m设计值q2=1.4³3.00=4.20 kN/m 2 ) 内力分析
按三跨连续梁进行内力分析，并应考虑最不利荷载组合。 计算简图如下：（计算跨度取板底木楞最大间距l=250mm）
q=4.89kN/m1q=4.20kN/m2q=4.20kN/m2A0.25B0.25C0.25DA0.25B0.25q=4.20kN/m2C0.25Dq=4.89kN/m1A0.25B0.25C0.252
D0.252
B0.25C0.25D
计算得 M min = MB、C =－（0.10 q 1L1 ＋0.117q 2 L1 ）
=－（0.10³4.89+0.117³4.20）³0.25=—0.06kN²m;
M max = MAB、CD =（0.08 q 1L 1 ＋0.101q 2 L 1）
=(0.08³4.89+0.10³4.20) ³0.25=0.048 kN²m;
Q max = Q B、C =（0.60 q 1L 1＋0.617q 2 L 1）
=(0.60³4.89+0.617³4.20 ) ³0.25=1.39 kN;
R max = R B、C =（1.10 q 1 L 1＋1.20 q 2 L 1）
=(1.10³4.89+1.20³4.20) ³0.25=2.6kN;
（负号表示受力方向与假设的方向相反）
比较上述算式中，取绝对值最大数作为强度计算依据。 3 ) 强度计算
胶合板的集合截面尺寸性质计算：（胶合板按15mm厚考虑） 截面面积：A = bh =1000³15 = 1.50³10 mm ; 抗弯模量：W = bh/6 = 1000³15/6 = 3.75³10 mm ; 惯性矩: I = bh/12 = 1000 ³ 15/12 = 2.81³10 mm ; 最大正应力σ
max
3
3
5
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2
2
4
3
4
2
2
2
2
2
= | M | max ÷ W = 0.06³10 ÷ （3.75 ³ 10 ）
2
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=1.6N / mm≤ [ f m ] = 15N / mm 。
最大剪应力τ max = 3 Q max / 2bh = 3 ³1.39 ³ 10 ÷（2³1.5³10）
=0.14N / mm ≤ [ f t ] = 1.4 N / mm 。
结论：强度经验算符合要求。
2
2
3
4
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4 ) 挠度验算（采用标准值）
最大挠度Vmax=(0.677q1+0.99q2)l/(100EI)=(0.677³4.07+0.99³3)³250/(100³6000³2.81³10)=0.347≤[v]=l/250=300/250=1.20.
结论：计算结果符合挠度允许值。 2 现浇板底木楞强度、挠度计算
1 ) 荷载计算
板底木楞承受胶合板支座所传递的荷载，并转化为均布线荷载，取最大支座反力作为计算荷载
Q=Rmax/1.00m=2.6kN/m
并不考虑不利荷载的组合效应，将上述荷载分解为： （永久荷载设计值） q1=1.10³4.89³0.25=1.34kN/m （可变荷载设计值） q2=1.20³4.20³0.25=1.26KN/m 2 ) 内力分析
按三跨连续梁进行内力分析，并应考虑最不利荷载组合。 计算简图如下：
5
4
4
q=1.34 kN/m1q=1.26 kN/m2q=1.51 N/m2A0.90B0.90C0.90DA0.90B0.90q=1.26 kN/m2C0.90Dq=1.34 kN/m1A0.90B0.90C0.90D0.90B0.90C0.90D 计算得 M min = MB、C =－（0.10 q 1L ＋0.117q 2 L ）
=－（0.10 ³ 1.34+ 0.117 ³1.26）³0.9=0.23 kN²m; M max = MAB、CD = （0.08 q 1L ＋0.101q 2 L ）
=（0.08 ³ 1.34 + 0.10 ³ 1.26）³0.9 =0.19 kN²m; Q max = Q B、C =（0.60 q 1L＋0.617q 2 L）
=（0.60 ³ 1.34＋0.617 ³ 1.26）³0.9 = 1.42 kN ; R max = R B、C =（1.10 q 1 L＋1.20 q 2 L）
=（1.10 ³ 1.34＋1.20 ³ 1.26）³0.9= 2.69kN ;
2
2
2
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（负号表示受力方向与假设的方向相反）
比较上述算式中，取弯矩中绝对值最大值作为强度计算依据。 3 ) 强度计算
木龙骨截面尺寸性质计算：
截面面积：A = bh =50³60= 3000mm ; 抗弯模量：W = bh/6 =50³60/6 = 30000mm ; 惯性矩: I = bh/12 = 50 ³ 60/12 = 900000 mm ; 弹性模量：E=9000N/ mm 最大正应力σ
max
2
3
3
6
4
2
2
3
2
= | M | max ÷ W = 0.23³10 ÷ 30000
2
6
=7.6N / mm≤ [ f m ] = 14N / mm
最大剪应力τ max = 3 Q max / 2A = 3 ³1.42 ³ 10÷（2 ³ 3000） =0.71N / mm ≤ [ f t ] = 1.3 N / mm （可以）
4 ) 挠度验算（取标准值）Vmax=(0.677q1+0.99q2)l/(100EI) =(0.677³1.34/1.2+0.99³1.26/1.4)³900/(100³9000³900000) . =1.33mm.≤[v]=I/250=600/250=2.4mm.
结论：计算结果符合挠度允许值。 3、 板底大横杆结构计算 1 ） 荷载计算
板底钢管大横杆承受木楞传递的集中荷载P=R max = R B、C = 2.69kN 可以简化为板面荷载设计值 q =R max/0.25=2.69/0.25=10.76kN/m
其中：恒载：1.10 ³1.34³ 0.9/0.25=5.31kN/m 活载：1.20 ³1.26³ 0.9/0.25=5.45kN/m 2 ） 内力分析
现按三跨连续梁进行内力分析，并考虑最不利荷载组合 计算简图如下：
4
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2
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q=5.31 kN/m1q=5.45 kN/m2q=5.45k N/m2A0.90B0.90C0.90DA0.90B0.90q=5.45 kN/m2C0.90Dq=5.31 kN/m1A0.90B0.90C0.90D0.90B0.90C0.90D
计算得 M min = MB、C =－（0.10 q 1L ＋0.117q 2 L ）
=－（0.10 ³5.31 + 0.117 ³5.45）³0.9=-0.95kN²m;
M max = MAB、CD = （0.08 q 1L ＋0.101q 2 L ）
=（0.08 ³5.31 + 0.10 ³5.45）³0.9 =0.79 kN²m;
Q max = Q B、C =（0.60 q 1L＋0.617q 2 L）
=（0.60 ³5.31＋0.617 ³5.45）³0.9=5.9 kN;
R max = R B、C =（1.10 q 1 L＋1.20 q 2 L）
=（1.10 ³5.31＋1.20 ³5.45）³0.9= 11.9 kN;
（负号表示受力方向与假设的方向相反）
取弯矩绝对值最大数作为强度计算依据。
3 ) 强度计算
σ max =| M | max / W =0.95³10÷（4.73³10）=200 N/mm≤ [ f ]= 205 N / mm 。 结 论：强度符合要求。 4 ) 挠度验算 (取标准值)
最大挠度 v max = （0.667q1+0.99q2） l / 100 E I
=(0.677³5.31/1.2+0.99³5.45/1.4)³900 /(100³2.06³10³11.36³10) = 1.92mm ≤ [ v ] = 900 / 150=6 mm。 结 论：挠度经验算符合上式要求。 4 板底大横杆与立杆之间扣件抗滑移验算
水平大横杆与立杆连接处，扣件的抗滑移承载力按下式计算
R≤ [ R c ]
其中 [ R c ]—— 扣件抗滑移承载力设计值, 取8.00 kN考虑扣件的实际质量，设计值取8.00³0.8=6.40kN；
R —— 水平大横杆传给立杆的竖向作用力。
根据上述计算，得R = R max =11.9 kN< [RC]=12 kN;（可以）
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5 现浇板底钢管立杆强度与稳定验算
1 ） 荷载计算
板底立杆承受板底大横杆传递的支座力，从上式计算中得R max（最大支座集中力）=11.9kN作为立杆强度验算依据；同时考虑支模架自重荷载，可以参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》( JGJ130—2001 ) 附录A中“每米立杆承受的结构自重标准值g k”，
板底大横杆的支座力 R = R B、C =11.9 kN; 支架高度为H =15.5-0.15-=15.35 m， 架体立杆自重荷载设计计算值 R Z = 1.2 Η 1 g k =1.2³15.35³0.15=2.75kN; 则板底立杆所承受的总设计荷载 P = R max + R Z =11.9+ 2.75=14.65kN 。 2 ） 强度验算
立杆按中心受压构件计算，
σ max = P÷ A=14.65³10 / 450 =32.6 N / mm ≤ [ f ]= 205 N / mm 。（可以） 3 ） 立杆稳定验算
在建筑内部架设支模架，并在敞开式或半敞开式的情况下，通常可以不考虑组合风荷载。 应用公式：Nut / υ. A.Kh ≤ [ f ]
式中 N —— 计算立杆段的轴向总设计荷载 N = P = 14.65kN。 Φ——轴心受压构件稳定系数 由λ=l0/i 查表采用
Kh——高度调整系数
Kh=[1+0.001（H-4）]=1/[1+0.005(H-4)]=1/[1+0.005(15.35-4)]=0.946 则：l0=kuh=1.163³1.272³1800=2663mm
λ=l0/i=2663/15.89=168 查表得： Φ=0.251
σ max = 1.05Nut / υ.A.Kh =1.05³14.65 ³10/ (450³0. 251³0.946) =143 N / mm ≤ [ f ] = 205 N / mm 。（可以） B 标高20.5米处WKL1计算 b³h=400mm³800mm
(构造：梁底方木楞4根，立杆纵距≤600，横距≤900，梁底纵向水平杆跨中加1根小横杆，所有梁底钢管小横杆均锁在梁底纵向水平杆上面，梁底纵向水平杆与立杆连接用双扣件)
1 现浇梁底1#木楞强度、挠度计算
2
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2
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1 ) 荷载计算（按梁b³h=0.40m³0.8m）
永久均布线荷载标准值：
模板自重：G1k=0.3³0.25+0.5³(0.4+2³0.65)=0.93 kN/m,
混凝土自重：G2K=24.00³（0.4³0.8）+24.00³0.15³0.25=8.58 kN/m, 钢筋自重：G3k=1.50³（0.4³0.8）＋1.1³0.15³0.25=0.52 kN/m, 标准值：∑=10kN/m，设计值q1=1.35³10=13.5 kN/m. 可变均布线荷载：
施工人员及设备荷载：Q1K=1.0³（0.4+0.25）=0.65 kN/m, Q2K=2³（0.4+0.25）=1.3kN/m. 标准值：∑=1.95kN/m，设计值q2=1.4³1.95=2.73kN/m. 2 ）内力分析
按三跨连续梁进行内力分析，并考虑最不利荷载组合。 计算简图如下：
q=13.5 kN/m1q=2.73 kN/m2q=2.73 N/m2A0.3B0.3C0.3DA0.3B0.3q=2.73 kN/m2C0.3Dq=13.5kN/m1A0.3B0.3C0.3D0.3B0.3C0.3D计算得 M min = MB、C =－（0.10 q 1L ＋0.117q 2 L ）
=－（0.10 ³13.5 + 0.117 ³ 2.73）³0.3=—0.15kN.m ;
M max = MAB、CD = （0.08 q 1L ＋0.101q 2 L ）
=（0.08 ³13.5 + 0.101³2.73）³0.3 =0.12kN.m;
Q max = Q B、C =（0.60 q 1L＋0.617q 2 L）
=（0.60 ³13.5＋0.617 ³ 2.73）³0.3 = 2.94 kN;
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R max = R B、C =（1.10 q 1 L＋1.20 q 2 L）
=（1.10 ³13.5＋1.20 ³ 2.73）³0.3=5.43 kN;
（负号表示受力方向与假设的方向相反） 比较上述算式中，取绝对值最大数作为强度计算依据。 3 ） 强度计算
木楞的几何截面性质计算：
木楞截面面积：A =4bh =4³50³60 =12000mm ; 抗弯模量：W = 4bh/6 = 4³50 ³ 60/6 = 120000mm ; 惯性矩: I = 3bh/12 = 4³50 ³ 60/12 = 3600000 mm ; σ
max
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= | M | max ÷ W = 0.15³10÷ 120000=1.26N / mm 。
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1.26N / mm ≤ [ f m ] = 15 N / mm （满足）
τ max = 3 Q max / 2 A = 3³2.94³10÷（2³12000）=0.25 N / mm 0.25 N / mm ≤ [ f t ] = 1.3 N / mm （满足） 4 ） 挠度验算（采用标准值）
最大挠度 v max = k q l /100EI = (0.677³13.5/1.2+0.99³2.73/1.4)³300 /( 100 ³ 9000³ 3600000)=0.041mm≤ [ v ] = l / 250 = 300/ 250=1.2mm 。
结 论：计算结果符合挠度允许值。 2 梁底钢管小横杆强度、挠度计算
1 ） 荷载计算
梁底钢管小横杆承受梁底1 # 木楞传递的集中荷载 P（集中荷载）= R max = RB、C =5.43kN, 近似化为均布荷载 q =5.43/ 0.4=13.58 kN/m; 2 ） 内力分析 （按简支梁进行内力分析） 计算简图如下：
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q=13.58 kN/mA0.25B0.4c0.25D
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计算得
M min = MB、C =5.43³0.5³0.45-13.58³0.2/2=0.95kN.m; Q max = RA=RD=q L2/2=13.58³0.4/2=2.72kN; 3）强度计算
σ max = M max ÷ W=0.95³10/(4.73³10)=200N / mm ≤ [ f ]= 205 N / mm ; 结 论：经计算强度符合要求. 4) 挠度验算 (取标准值）
v max=qcl[8-4(c/l)+(c/l)]/384EI
=(13.58/1.2)³400³900[8-4³(400/900)+(400/900)]/384³2.06³10³11.36³10 =2.73mm＜ [v]=L/250=900/150=6mm 结 论：挠度符合要求。 3 现浇梁底钢管大横杆结构计算
1 ）荷载计算
梁底钢管大横杆承受钢管小横杆传递的集中荷载P，和钢管的自重线荷载q。 P=Rmax=2.72kN;
q=1.35³0.0384=0.05 kN /m 2 ）内力计算 现按三跨连续梁计算
P =2.72 kN q=0.05kN/mPPP2
6322
323
32354
PPPPA0.60B0.602
C0.60D
计算得 M min = MB、C =－0.15PL-0.10 q L
=－0.15³2.72³0.60-0.10³0.05³0.60 =—0.25kN.m; M max = M AB、CD =0.175PL+0.08 q L
=0.175³2.72³0.60+0.08³0.05³0.60 =0.29kN.m ;
Q max = Q B、C =0.65P+0.60 q L =0.65³2.72+0.60³0.05³0.60=1.79kN;
R max = R B、C =1.15P+P+1.10ql=1.15³3.43+3.43+1.10³0.05³0.60=5.88kN。 （负号表示受力方向与假设的方向相反）
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取弯矩绝对值最大数作为强度计算依据。
3 ） 强度计算
σ max =| M | max / W =0.29³10÷（4.73³10）=61.28 N/mm≤ [ f ]= 205 N / mm 。 结 论：强度符合要求。
4 ） 挠度验算 (取标准值）
最大挠度 v max = (1.146PL+0.677 q l ) /100 E I =[1.146³(2.72/1.2)³10³600+0.677³0.05³600 ]/(100³2.06³10³11.36³10) = 0.24mm
0.24mm ＜[ v ] = 600 / 150=4mm （满足） 4、梁底大横杆与立杆之间扣件抗滑移验算
水平大横杆与立杆连接处，扣件的抗滑移承载力按下式计算
R≤ [ R c ]
其中 [ R c ]—— 扣件抗滑移承载力设计值, 取8.00 kN考虑扣件的实际质量，设计值 取8.00³0.8=6.40kN；
R —— 水平大横杆传给立杆的竖向作用力。 根据上述计算，得R = R max =5.88kN<[RC]=6.4 kN; 结 论: 采用单扣件，抗滑移满足要求。 5、 现浇梁底立杆强度和稳定验算：
1 ） 荷载计算
①立杆承受的梁底小横杆支座力R1=5.88kN
②设梁底支架架体高度为H，梁底支架架体高度为H =15.5-0.8-=14.7 m，
架体单立杆自重荷载设计计算值 R Z = 1.2 Η 1 g k =1.2³14.7³0.15=2.65kN; ③板传来的荷载：
P=[1.1³1.2³（0.3+0.15³25.1）+1.2³1.4³（2+1）]³[（0.45+0.25）³0.6] =4.37kN
则板底立杆所承受的总设计荷载 N= R max + R Z +P =5.88+ 2.65+ 4.37=12.9kN 。 12.9kN＜14.65kN（前述计算的标高20.5米结构层楼板底立杆轴力） 由前述计算可知，立杆强度以及稳定性均满足要求，故不赘算。 其余截面较小的梁参照本计算设置立杆、水平杆以及其他构件。
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C、关于立杆基础承载力的说明
本工程标高5.00米结构层的支模架属于一般承重支架，其施工方案已经编制； 本工程高大并超重的支架，均在标高5.00米结构层的楼面上设置立杆，根据上层结构超重的实际情况，为了确保施工安全和工程质量，本案确定：在浇灌5.00米结构层以前，首先按标高9.50米结构层立杆平面布置图的对应位置对底层支模架进行加固，在浇灌9.50米结构层及其以上的砼构件（墙或者梁）时，底层楼面以下的支模架不得拆除；标高20.50米结构层梁板砼浇灌并达到设计强度的75%之前，最底层承重支架应保留相应部位大粱下面的立杆。
（八）、混凝土墙体的施工以及模板支架计算 1、基本情况：
本工程墙模板部位在9.5~20.5米，墙厚为变截面500-300mm，总高度为11米，分两次浇捣，现针对9.5米~15米处墙模板计算，此部分墙体高度（15-9.5）=5.5米，墙厚500mm 在15米~20.5米处墙模板及其支架，除墙体厚度略小于9.5米~15米处墙模板外，其余情况均相同，拟采用同9.5米~15米处的构造，故不再计算。 2、基本施工方法
施工测量时，首先引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道柱轴线，根据柱子轴线与施工图弹出柱子与墙体模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。
模板安装采用18mm胶合板模板在木工车间制作施工现场组拼，竖向内楞采用50³60 木方，间距150 mm，柱、墙箍采用圆钢管48³3.0，间距350mm，用可回收的M12@300普通穿墙螺栓加固，
注意：模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有模板内侧必须刷脱模剂。 3、墙模板计算 1）荷载标准值
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算中的较小值: F=0.22*rct0*β1*β2*V1/2 F= rc*H
其中 rc -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t0-- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，本案：取t0=4h T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
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V -- 混凝土的浇筑速度，取2.5m/h； H -- 模板计算高度，（最大高度）取5.50m；
β1 - - 外加剂影响修正系数，由于采用泵送混凝土，掺具有缓凝作用的外加剂取1.200； β2 -- 混凝土坍落度影响修正系数，泵送混凝土坍落度在110—150㎜范围，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； F=0.22*rct0*β1*β2*V1/2=0.22*24*4*1.2*1.15*2.51/2=46kN/m2 F= rc*H=24*5.5=132 kN/m2
取较小值46 kN/m 作为本工程计算荷载。
倾倒混凝 时产生的荷载标准值 F2= 4.000 kN/m2 。 （作用在有效压头内） 本案：混凝土有效压头：h=F1 /r=46/24=1.92m 2）墙模板面板的计算 （取1米宽为计算单元）
模板结构构件中的面板属于受弯构件，按三跨连续梁计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 由前述参数信息可知，墙截面宽度方向竖楞间距为l= 150 mm，因此对墙截面宽度方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。
三跨连续梁计算简图
（1）面板抗弯强度验算
对墙截面宽度方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯矩： l--计算跨度(竖楞间距): l =150mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.35³46³=62kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4³4.00³=5.6kN/m， M =－（0.10 q 1L ＋0.117q 2 L ）
=－（0.10 ³62+ 0.117 ³ 5.6）³0.15=—0.15kN.m σ= M/ W = 0.15*106/ 37500= 4N/mm 2＜[f]=15.N/mm2 ，满足要求！ （2.）面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: ∨ = Q max = Q B、C =（0.60 q 1L＋0.617q 2 L）
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=（0.60 ³62＋0.617 ³ 5.6）³0.15 = 6.1kN;
τ=3v/(2bh) =3³6.1³1000/(2³1000³15.0)=0.61N/mm2＜fv=1.4N / mm2（可以） 面板的支座反力R= =（1.10 q 1 L＋1.20 q 2 L）
=（1.10 ³62＋1.20 ³ 5.6）³0.15=11.24kN;
（ 3）.面板挠度验算 （取新浇混凝土侧压力标准值）
最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: ω=0.677* q*L4/（100*EI）
= 0.677³46³1504 /(100³6000.0³1000³153/12)= 0.1mm 0.1mm＜ L / 250= 250/ 250 = 1mm； （可以 ） 2)竖楞方木的计算
模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。
本工程墙高度为5.5m,墙箍间距为350mm，竖楞大于 3 跨，因此按均布荷载作下的三跨连续梁计算。
本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度60mm，计算跨度350（墙箍间距） W = 50³602/6 =30000㎜ ；
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I =50³603/12 = 900000㎜ ；
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竖楞方木计算简图 （1）.强度验算 a)荷载：
作用在竖楞上的线荷载，它由面板的支座反力传来：
面板的支座反力R= =11.24kN;
其中恒载：R1=1.10 ³62³0.15=10.23kN;
活载：R2=1.20 ³5.6³0.2=1.01kN
则：竖楞上的线荷载q 1= R1/1=10.23kN/1=10.23kN/m
q 2= R2/1=1.01kN/1=1.01kN/m
M =－（0.10 q 1L ＋0.117q 2 L ）
=－（0.10 ³10.23+ 0.117 ³ 1.01）³0.35=—0.14kN.m σ= M/ W = 0.14*106/ 30000= 4.66N/mm 2＜[f]=14.N/mm2 ，满足要求！ Q max = Q B、C =（0.60 q 1L＋0.617q 2 L）
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=（0.60 ³10.23＋0.617 ³ 1.01）³0.35 = 2.37kN;
τ=3v/(2bh) =3³2.37³1000/(2³50³60)=1.18N/mm2＜fv=1.3N / mm2（可以） 方木楞的支座反力R=（1.10 q 1 L＋1.20 q 2 L）
=（1.10 ³10.23＋1.20 ³ 1.01）³0.35=4.36kN;
（2）.挠度验算 （取新浇混凝土侧压力标准值） 最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: ω=0.677* q*L4/（100*EI） 其中：ω--竖楞最大挠度(mm)；
q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =11.23/1.35 =8.32 kN/m； l--计算跨度(剪力墙箍间距): l =350.0mm ； E--竖楞弹性模量（N/mm ）：E =9000.00 N/mm2 ； I--竖楞截面的惯性矩(mm )，I= 900000㎜； 竖楞最大容许挠度: [ω] = 350/250 = 1.4mm；
ω = 0.677³8.32³3504 /(100³6000.0³900000) = 0.1mm＜ [ω]=1.4mm 满足要求！ 3)墙箍的计算
本工程，墙箍采用钢楞双钢管，截面类型为圆钢管48³3.0二根， 计算跨度（对拉螺栓间距）300； 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢管箍截面抵抗矩 W =2* 4.49=8.98 cm3 ； 钢管箍截面惯性矩 I = 2*10.78=21.56 cm4； 墙箍大于三跨，按三跨连续梁计算，：
其中 F - -竖楞方木传递到墙箍的集中荷载(kN)，为支座反力
F= R=4.36kN;
计算得：M=0.267*F*L=0.267*4.36*0.3=0.35KN-m V=1.267F=1.267*4.36=5.52KN
支座反力R=2.267P=2.267³4.36=9.88KN
(1.)抗弯强度验算
剪力墙箍截面抗弯强度验算公式
σ= M/W=0.35³106/8980=39 N/mm2＜[f] = 205 N/mm2 (可以) (2.) 墙箍挠度验算 墙箍截面挠度验算公式 ω=1.883F*L3/（100E *I）
其中：F---作用在墙箍的方木的集中力：F=4.36kN
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E—钢管弹性模量（N/mm ）：E =2.06³105N/mm2 ； I—钢管截面的惯性矩(mm )， I = 2*10.78=21.56 cm4； ㎜；
ω= 1.883F*L3/（100E *I）=1.883³4.36³103³3003/（100*2.06³105*21.56³104）=0.05㎜
墙箍最大容许挠度:[ω] = 300 / 150 = 2 mm；
墙箍的最大挠度 ω =0.05mm 小于 剪力墙箍最大容许挠度 [ω]=2mm， 满足要求!
4）对拉螺栓的计算
计算公式如下: N< [N]= f *A
其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力； A -- 对拉螺栓有效面积 (mm )；
f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2； 查表得：
对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76.00 mm2 ；
对拉螺栓所受的最大拉力（墙箍支座反力）R=9.88KN
对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 170 ³76 = 12920 N=12.92 k N； 对拉螺栓所受的最大拉力 N=9.59kN ＜[N]=12.920kN （可以） （九）、柱模板布置 （ 根据墙模板的计算结果，对柱模板配置） 1）1300³700截面：
在1300宽度上布置方木楞9根，柱中对拉螺栓3根，另外柱边各一根对拉螺栓 在 7 00宽度上布置方木楞5根，柱中对拉螺栓1根，另外柱边各一根对拉螺栓 48³3.0双钢管箍@350 2）900³700截面：
在900宽度上布置方木楞7根，柱中对拉螺栓2根，另外柱边各一根对拉螺栓 在700宽度上布置方木楞5根，柱中对拉螺栓1根，另外柱边各一根对拉螺栓 48³3.0双钢管箍@350
九、应把握的主要施工环节 （下述为常规要求，可根据各工程特点提出针对要求） 1、钢管支模架搭设的基本步骤
1）梁板支架：扣件式钢管支模架的搭设顺序为：摆放成品立杆底座或垫木 → 摆放扫地杆 → 逐根树立立杆并随即与纵向扫地杆扣紧 → 按装纵横向扫地杆并与立杆扣紧 →
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安装第一步纵横二向连系杆与各立杆扣紧 → 逐次安装连系杆 → 安装梁底横杆，并与立杆扣紧 → 安装板底横杆，与立杆扣紧 → 安装梁、板模板 → 加设剪刀撑 → 检查与验收。
2）墙、柱支架：搭设支模架→墙（柱）模板就位→模板安装→安设支撑→固定柱模→支模架验收
2、支模架验收要求
支模架搭设完成后，项目经理或项目技术负责人应组织施工员、安全员、质监员等有关人员共同验收 ，其中，扣件拧力检查数量规定为：梁、板顶部大横杆与立杆连接节点的扣件应全数检查，其余扣件检查数量不少于10 %。
发现隐患及时纠正，不得遗留。验收要有书面记录，且填写好验收表格。 3、其他要求
1）在浇灌（ ）层结构并达到设计强度以前，（ ）层支模架体应按本案加固且保留。 2）模板制作：
板块与板块竖向接缝要求严密，长边压短边钉牢，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。 柱、墙模板选用18厚多层夹板根据墙体实际尺寸制成一块块定型模板，并编好号，再按编号将一块块定型模板按柱、墙体实际尺寸装配成大模板。竖向背枋均用50³60mm的木枋与18厚多层夹板用铁钉连接成整体，竖向背杠间距150~180mm，木枋一边对齐,另一边超出18厚多层夹板20 mm。然后用υ48³3.0钢管作柱、墙箍。
3）模板组拼
模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，以防漏浆，拼装完成后，竖立枋，当层高超过一根立枋的高度时，立枋要进行错位搭接，然后用钢管和对拉螺栓把模板固定牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：
现浇结构模板安装的允许偏差（mm）
项 目 轴线位置 底模上表面标高 基础 墙、柱、梁 全高≤5m 层高垂直 全高≥5m 相邻两板表面高低差 表面平整（2m长度以上） 4）模板安装 截面内部尺寸 允 许 偏 差 5 ±5 ±10 +4 -5 6 8 2 5 当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（≥1.2MPa），即用手按不松软、无痕
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迹，方可上人开始进行轴线投测。施工测量时，首先根据楼面轴线测量孔，引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道、柱轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。
柱、墙箍采用圆钢管48³3.0，间距350mm，用可回收的M12普通穿墙螺栓加固，当柱截面尺寸>650 mm时，在墙、柱截面的中间部位增加M12@300穿墙对拉螺栓加固，竖向间距同柱箍间距，四周加钢管抛撑。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。斜向支撑，起步为150mm，每隔1500mm 一道，采用双向钢管对称斜向加固（尽量取45°），柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。
注意：模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有内侧模板必须刷脱模剂。
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十、进度计划、监测点、应急预案
1）进度计划见下表：
施工进度计划表
日期 工作内容 （ ）月 （ ）月 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 1 2 3 4 5 6 7 8 9 标高（ ）米至（ ）米 柱模板、砼 标高（ ）米梁模板、砼 标高（ ）米至（ ）米 墙模板、砼 标高（ ）米至（ ）米 墙模板、砼 标高（ ）米梁模板、砼
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2）监测点布置：
监测点布置见《( )米结构层钢管立杆排列平面图》 监测目的：监测点的沉降变形 监测方法：
（1） 砼浇灌以前，将水准仪架设在楼板面上并大致居于中间柱子截面中心且做好对应
标记，利用（从建筑物底部基础引测的）标高控制点，确定各监测点的相对标高数据并且记录；
（2） 砼浇灌过程中，考虑到柱子柱子截面中心的标高变化很小，以此为沉降观测基点，
测量监测点上相对标高数据的变化。
（3） 沉降允许值：未见到此类详细规定，暂定≤10mm
3）应急预案：
（1）、成立应急领导小组 小组成员名单见下表：
单位 浙江泰阳建设有限公司 浙江泰阳建设有限公司 浙江泰阳建设有限公司 监理单位 建设单位 姓名 职务 项目经理 技术负责人 施工员 总监 技术负责人 电话 应急领导小组的主要职责是：
1、建筑工地发生安全事故时，负责指挥工地抢救工作。向各抢救小组下达抢救指令，协调各组间的抢救工作，随时掌握各组最新动态，做出最新的决策，第一时间向110、119、120、企业救援指挥部、当地政府安监部门、公安部门求援和报告灾情，平时要有人值班。
2、发生紧急事故时，在不受事故影响的地方进行操作、控制、指导现场人员撤离，并确保任何伤害者都能得到足够的重视。
3、及时与场外应急机构取得联系，及时对紧急情况的记录作业安排，在场内实行管制，协助场外应急机构开展服务工作。
4、指出抢险抢修及避免事故扩大的临时应急方案和措施，负责工地的安全保卫，保护好现场。
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5、事故引发火灾，执行防火方案中应急预案程序，设置现场警戒线，维持工地内抢救护理正常运作。
6、采取紧急措施，尽一切可能抢救伤员及被困人员，防止事故进一步扩大，高度注意避免意外伤害。
7、对抢救出的伤员，在外部救援机构未到达前，对受害者进行必要的抢救（如人工呼吸、包扎止血，防止受伤部再次污染等）。
8、负责交通车辆的调配，紧急救援物资的征集，提供合格的抢修或救援的物资及设备。 （2）配备救援器材
1、医疗器材（担架、氧气袋、塑料袋、小药箱）。 2、抢救工具（一般工地常备工具即基本满足使用）。 3、照明器材（手电筒、应急灯）。
4、工地常备值班车辆，该车值班时不应跑长途。 5、灭火器，日常按要求就位，紧急情况下集中使用。 (3) 安全事故报告和现场保护
工地发生安全事故后，企业、项目部除立即组织抢救伤员，采取有效措施，防止事故扩大和保护事故现场，做好善后工作外，还应按下列规定报告有关部门：
1、轻伤事故：应由项目部在24小时内报告领导、生产办公室和企业工会。
2、重伤事故：企业应在接到项目部报告后24小时内报告上级主管单位，安全生产监督管理局和工会组织。
3、重伤三人以上或死亡一至二人的事故：企业应在接到项目部报告后4小时内报告上级主管单位、安全监督部门、工会组织和人民检察机关，填报《事故快报表》，企业工程部负责安全生产的领导接到项目部报告4小时应到达现场。
4、急性中毒、中暑事故：应同时报告当地卫生部门。 5、易爆物品爆炸和火灾事故：应同时报告当地公安部门。
6、员工受伤后，轻伤的送工地现场医务室医治，重伤、中毒的送医院救治。因伤势过重抢救无效死亡的，企业应在8小时内通知劳动管理部门处理。
(4)各类伤害事故的应急预案 1、触电：
当发现有人触电时，主要是迅速开展急救工作，动作迅速，方法准确。
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a)、首先要迅速切断电源，若电源开关距离较远，可就地采用绝缘物体使触电者脱离电源，禁止使用金属材料或潮湿物体作救护工具，更不可直接接触触电者的身体。
b)、当触电者脱离电源后，根据具体情况，迅速对症救治。对触电者伤势不重、神志清醒的，则使伤者安静休息一小时，再送往医院观察，对伤势较重、已失去知觉的，但心脏跳动和呼吸存在的，则使触电者舒适、安静的平卧，同时迅速送往医院救治；对于伤势严重、呼吸停止或心脏跳动停止的触电者或两者都已停止的触电者，则立即施行人工呼吸和胸外挤压，并在第一时间送往医院救治，同时在往医院途中也不停止急救措施。
2、机械伤害
1、机械性伤害发生后立即断电停机，抢救出受伤人员进行抢救。
2、机械性伤害主要由撞击、摔打、坠落、摩擦、穿刺、拖等造成的人体闭合性，开放性创伤、骨折、出血、休克、失明等，现场救护的基本方法一般有止血、扎、固定、搬运等方面；
（1）止血
可采用压迫止血法、止血带止血法、加压包扎止血法和加垫屈肢止血法等。
A、压迫止血法适用于头、颈、四肢动脉大血的暂时止血。当一个人负了伤以后，采用平指或手掌用力压紧靠近心脏跳动处，并把血管压紧在骨头上，起到临时止血的效果；
B、止血带止血法适用于四肢大血管出血，尤其是动脉出血，用止血带（或纱布、毛巾等）绕肢体绑扎打结固定，或在结内穿一根短木棍，转动短木棍绞紧止血带，直到不流血为止，然后进行固定，操作时注意不过紧或过松；
C、加压包扎止血法适用于小血管和毛细血管的止血。先用消毒纱布敷在伤口上，再加上棉花团或纱布卷，然后用绷带包扎，以达到止血目的。如伤肢有骨折，则另加夹板固定；
D、加垫屈肢止血法适用于小臂和小腿的止血，它是利用肘关节或膝关节和弯曲功能压迫血管达到止血目的。做法是在肘窝或腋窝内放入棉垫布垫，然后使关节弯曲到最大限度再用绷带把前臂与上臂（或小腿与大腿）固定。假如伤肢有骨折的，先用夹板固定。
（2）包扎
在对外伤的伤员经过止血后，就应立即用急救包，纱布、绷带或用毛巾等包扎起来。 A、外伤在头顶部的，采用头顶式包扎法； B、面部受伤的，采用面部面具式包扎法； C、头部、面部都有伤的，采用面部风帽式包扎法；
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D、眼部受伤的，采用三角巾折成四横指宽的事形，斜盖在受伤的眼睛上的单眼包扎法； E、如是四肢外伤，则根据受伤肢体和部位的不同，采用于足部受伤的三角形包扎法，三角形上肢包扎法，膝（肘）带式包扎法，前臂（小腿）毛巾包扎法；
（3）伤势中出现骨折等现象，如受伤的部位出现剧烈疼痛、肿胀、变形以及不能活动等现象时，就有可能发生了骨折，尽可能利用一切有利条件，迅速、及时而准备给伤者进行临时固定。
（4）在事故现场急救的同时，及时向当地医院求救，在急救过程中，尽量不移动伤者身体，以免不当的移动加重伤者伤势。 3、模板工程坍塌
1、一旦发生模板工程坍塌事故，立即启动公司、项目部的应急急救方案，以先抢救伤亡人员，后保财产安全为原则；
2、在第一时间内到达事故现场，组织人力、物力各就各位开展抢救、通讯联络工作，并根据现场实际情况，及时通知上级有关部门、医院急救中心、当地公安机关、消防部门到场处理。
3、在有关部门未到场时，组织人员对伤亡人员进行现场急救或用自备车送临近医院急救；现场组织人员设立现场警戒、管理和人员疏散工作，及时组织抢救物资到位；
4、事故发生后，协助有关部门的调查、取证及事故处理。 4、脚手架倒塌
1、发生脚手架倒塌，未发生人员伤亡事故的，则在排险之前第一时间内切断倒塌及周边的电源，及时摸清倒塌区域及周边情况，设立警戒区域和监管人员，禁止无关人员进出。同时及时组织技术力量，根据现场实际情况制订可行的排险措施，组织抢救队伍和气割等抢险设备及物资投入抢险工作。另外，在进入现场抢险前，及时做好脚手架未倒塌部分不安全因素方面的加固工作，以免再次发生倒塌伤害到人。
2、发生脚手架倒塌，如发生人员伤亡事故的，则在遵从上一总措施的基础上，首先组织人员对伤害者进行现场急救和疏散人群，同时拨打120急救中心电话急救。另外，根据发生事故的有关情况，确定向消防部门，公安部门求助与否。
3、上级部门接到公司报告到达现场后，听从上级部门的协调指挥，尽一切可能提供人员，物资进行抢救活动。
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5、物体打击、高空坠落事故
1、发生人体受到物体打击伤害，根据受伤者伤势轻重，受伤较轻的，经现场简单止血等处理后，送伤者到就近医院救治，受伤较重的，则拨打120急救电话，送相关救治，如伤者有出血现象的，则在现场作简单包扎工作。
2、一旦发生高空坠落伤害事故，在不明受伤者受伤部位的基础上，不轻易移动受伤者身体，以免造成第二次伤害，如受伤者有体表出血，则及时在现场做止血、包扎工作，同时拨打120急救中心电话救治。
3、以上伤害事故发生后，及时通知上级相关部门，保护现场、协助调查。
附：方案应绘制的图纸：【至少但不限于】 1、支模架平面布置图（分不同布局的结构层）
【含立杆、竖向剪刀撑、水平剪刀撑布置以及明细尺寸；结构设计图上的主、次梁位置、编号以及截面尺寸】
2、支模架剖面图（分不同布局的结构层）
【含支模架总高、步距、立杆间距、竖向剪刀撑布置、水平剪刀撑标高】 3、楼面板支模架详图
【含楼板厚度、模板厚度、方木愣截面尺寸以及间距、立杆间距、水平杆（钢管）规格以及间距、扣件连接以及数量（是单扣件还是双扣件）】 4、大梁节点详图
【含各类大梁的截面尺寸、梁底板厚度、方木愣截面尺寸以及根数、梁底小横杆以及最大间距、纵向水平杆以及最大间距、立杆横距以及最大纵距、扣件连接以及数量（是单扣件还是双扣件）】
5、主次梁交汇处节点图（一般选代表性节点，如果节点差异大，则需要分别绘制） 【主要表示其杆件加强的情况以及具体布置】
6、支模架体与已浇灌砼构件的连接【一般采用钢管箍连接】 7、架体在立杆基础标高有差异情况下的连接图
8、大梁与砼墙体接触部位的模板以及承重支架节点构造图
浙江泰阳建设有限公司 45
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