长沙理工大学《发电厂电气部分》课程设计

长沙理工大学《发电厂电气部分》

课程设计(总33页)

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目录

摘要 ......................................... - 0 - 引言 ......................................... - 2 - 第一篇 设计说明书 ............................ - 3 -

第一节 变电站主接线选定方案 ....................... - 3 - 第二节 变压器选定方案 ............................ - 4 - 第三节 断路器与隔离开关选定方案 ................. - 5 - 第四节 母线选定方案 .............................. - 6 -

第二篇 设计计算书 .......................... - 7 -

第一节 电气主接线 ................................. - 7 - 第二节 主变压器选择 .............................. - 15 - 第三节 设备型号选择 .............................. - 18 -

断路器与隔离开关的选择 ....................... - 20 - 母线的选择 ................................... - 25 -

设计心得体会 .................................- 28 -

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摘要

由发电、变电、输电、配电和用电等环节组成的电能生产与消费系统。它的功能是将自然界的一次能源通过发电动力装置转化成电能，再经输、变电系统及配电系统 将电能供应到各负荷中心。 电气主接线是发电厂、变电所电气设计的首要部分，也是构成电力系统的重要环节。主接线的确定对电力系统整体及发电厂、变电所本身的运行的可靠性、灵活性和经济性密切相关。并且对电气设备选择、配电装置配置、继电保护和控制方式的拟定有较大的影响。电能的使用已经渗透到社会、经济、生活的各个领域，在国民经济中的地位越来越高。本文是对220KV电压等级变电所一次部分的初步设计，主要完成了电气主接线的设计。包括电气主接线的形式的比较、选择；主变压器、启动/备用变压器和高压厂用变压器容量计算，台数和型号的选择；短路电流计算和高压电气设备的选择与校验。

关键词：变电所；电气部分；变压器；主接线设计；电气设备

ABSTRACT

By power generation, the substation, transmission and distribution and power consumption of links such as electric power production and consumption system. It's the function of the nature a energy through the power generation power device into electrical energy, then after losing power distribution system and distribution system, electric power supply to the load center. The main electrical wiring is power plants, substation electrical design's first part, also be constitute the important link of the power system. The determination of the wiring in power system and power plants, whole substation of the reliability of the operation itself, flexibility and economy

closely related. And for electrical equipment selection, power distribution equipment configuration, relay protection and control of the recommended way to have a major influence. The use of electricity has penetrated into society, economy, life in all areas, in the position of the national economy is getting higher and higher. This paper is to 220 KV substation voltage level is a part of the preliminary design, the main finished the design of the main electrical wiring. Including the main electrical wiring form of comparison, choice; The main transformer, start/standby transformers and high

pressure factory with the transformer capacity calculation, the Numbers and types of choice; Short circuit current calculation and the high voltage electrical equipment choice and calibration.

Key words: converting station，Electrical part，transformer，The Lord wiring design，Electrical equipment

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引言

在高速发展的现代社会中，电力工业在国民经济中有着重要作用，它不仅全面地影响国民经济其他部门的发展，同时也极大的影响人民的物质与文化生活水平的提 高。

一、设计在工程建设中的作用

设计工作是工程建设的关键环节。做好设计工作对工程建设的工期、质量、投资费用和建成投产后的运行安全可靠性和生产的综合经济效益，起着决定性作用。设计是工程建设的灵魂。 设计的基本任务是，在工程建设中贯彻国家的基本建设方针和技术经济政策，做出切合实际、安全实用、技术先进、综合效益好的设计，有效的为电力建设服务。

二、设计工作应遵循的主要原则

1．遵守国家的法律、法规，贯彻执行国家的经济建设方针、政策和基本建设程序， 特别应贯彻执行提高综合经济效益和促进技术进步的方针。

2．要运用系统工程的方法从全局出发，正确处理中央与地方、工业与农业、城市与 乡镇、近期与远期、技改与新建、生产与生活、安全与经济等方面的关系。

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3．要根据国家规范、标准与有关规定，结合工程的不同性质、要求，从实际情况出 发，合理确定设计标准。

4．要实行资源的综合利用，节约能源、水源，保护环境，节约用地等。 三、设计的基本程序

设计要执行国家规定的基本建设程序。工程进入施工阶段后，设计工作还要配合 施工、参加工程管理、试运行和验收，最后进行总结，从而完成设计工作的全过程。

第一篇 设计说明书

第一节 变电站主接线选定方案

变电站电气主接线是指变电站的变压器、输电线路与电力系统相连接的形式，从而完成输配电任务。变电站的主接线是电力系统接线组成中的重要组成部分。主接线的确定，对电力系统的安全、稳定、灵活、经济运行以及变电站电气设备的选择、配电装置的布置、继电保护和控制方法的拟定将会产生直接的影响。

根据对原始资料的分析，现将各电压等级可能采用的较佳方案列出。进而，以优化组合的方式，组成最佳可比方案。

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电压等级 220KV 主接线形式 双母线带旁路 110KV 双母线带旁路 10KV

双母线分段 ZN12-10/2500 GN2-10/3000 SW3-110G/1200 断路器型号 LW2-220 母线型号 LW-2 隔离开关型号 GW6-220D/1000-50 GW4-110/1250

第二节 变压器选定方案

主变压器：两台220KV无励磁调压三绕组变压器 站用变压器：两台80KW的双绕组变压器供给站用变

变压器技术参数

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序号 型号 额定容量（kvA） 容量比 额定 电压(kv) 连接组标号 空载空载损耗(kw) 电流（%） 阻抗电压(%) SFPS7-1 150000/220 2 S9-80/10 80 150000 100/100/50 --- 220/121/11 10 Yn,d11,yn0 Y,yn 178 14/23/7 4 第三节 断路器与隔离开关选定方案

220KV侧 计算数据 UNS Imax LW2-220型断路器 （SF6型） UN IN INbr GW6- 220D/1000-50隔离开关 UN IN 220kV (kA)2s 220kV 2500A 80kA 50kA (kA)2s 220kV 1000A 50kA (kA)2s I Itk ies I2tt INcl Itk/2 ish Qk ies I2tt 110KV侧 计算数据 SW3-110G/1200型断GW4- 110/1250隔离开路器 （少油型） 关 - 5 -

UNS Imax 110kV (kA)2s UN 110kV 1200A 41kA 41kA (kA)2s UN 110kV 1250A 50kA 2000(kA)2s IN IN I Itk INbr INcl ies I2tt Itk/2 ish Qk ies I2tt 10KV侧 计算数据 UNS Imax ZN12-10/2500型断路器 （真空型） UN IN GN2-10/3000隔离开关 UN IN 10kV 1995A 66kA 2785(kA)2s 10kV 2500A 80kA 80kA (kA)2s 10kV 3000A 100kA 12500(kA)2s I Itk INbr INcl ies Itt 2Itk/2 ish Qk ies Itt 2 第四节 母线选定方案

220KV侧 最高温度下截面系数W(cm3) 载流量(A 565 D/d 30/25 mm2 216 惯性系数（cm） 惯性距（cm4） 110KV侧

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D/d 60/54 H*b(mm*mm) 80*8

mm2 539 最高温度下载流量(A 1072 截面系数W(cm3) 惯性系数（cm） 惯性距（cm4） 单条长期存放允许载流量（A） 平放 竖放 1249 1358 双条长期存放允许载流量（A） 平放 竖放 1858 2020 三条长期存放允许载流量（A） 平放 竖放 2355 2560 第二篇 设计计算书

第一节 电气主接线

一、 电气主接线的意义和要求

电气主接线是发电厂、变电所电气设计的重要部分，也是构成电力系统的重要环节。主接线的确定对电力系统整体及发电厂、变电所本身运行的可靠性、灵活性和经济性密切相关，并且对电气设备选择、配电装置布置、继电保护和控制方式的拟定有较大影响。因此，必须处理好各方面的关系，全面分析有关影响因素，通过技术经济比较，合理确定主接线方案，决定于电压等级和出线回路数。

电气主接线是由高压电气设备连成的接收和分配电能的电路，是发电厂和变电所最重要的组成部分之一，对安全可靠供电至关重要。因此设计的主接线必须满足如下要求：

(1) 满足对用户供电必要的可靠性和电能质量的要求；

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(2) 接线简单、清晰，操作简便； (3) 必要的运行灵活性和检修方便； (4) 投资少，运行费用低； (5) 具有扩建的可能性。

二、接线方式选择

220KV电压等级主接线选择： 备选方案：

(1) 双母线：双母线接线有2组母线，并且可以互为备用。它的特点是：供电可靠，调度灵活，扩建方便，能广泛用于出线带电抗器6-10KV配电装置；35-60KV出线数超过8回，或连接电源较大、负荷较大时；110KV-220KV出线为4回及以上时。

(2) 母线分段：用于缩小母线故障的停电范围，分段短路器将母线分为WI段和WII段，每段工作母线用各自的母线断路器与备用母线相连，电源和出线回路均匀的分布在两段工作母线上。优点是可靠性比双母线接线更高，并且具有很高的灵活性。

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(3) 双母线带专用旁路：用旁路断路器代替检修中的回路工作，使该回路不致停电。

(4) 双母线分段带专用旁路断路器：当110KV出线在6回以上，220KV出线在4回以上，宜采用带专用旁路断路器的旁路母线。分段带旁路，集合了分段和旁路的优点。

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所以，综合了可靠性，灵活性和经济性三方面来看，220KV部分的母线接线方式还是选择双母线接线方式。

110KV电压等级主接线方案选择： 备选方案：

(1) 双母线；双母线接线有2组母线，并且可以互为备用。它的特点是：供电可

靠，调度灵活，扩建方便，能广泛用于出线带电抗器6-10KV配电装置；35-60KV出线数超过8回，或连接电源较大、负荷较大时；110KV-220KV出线为4回及以上时。

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(2) 双母线分段；用于缩小母线故障的停电范围，分段短路器将母线分为WI段

和WII段，每段工作母线用各自的母线断路器与备用母线相连，电源和出线回路均匀的分布在两段工作母线上。优点是可靠性比双母线接线更高，并且具有很高的灵活性。

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(3) 双母线带专用旁路：用旁路断路器代替检修中的回路工作，使该回路不致停

电。

(4) 单母线分段带旁路：出线较多，采用分段形式，带旁路可以使在检修时用旁

路断路器代替出线短路器，使出线工作可靠性提高

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由于110KV的出线回路有8回预留2回，共有10回线路，对用电可靠性要求比较高，综合了可靠性，灵活性和经济性三方面来看，所以决定采用双母线带专用旁路接线方式。

10KV电压等级主接线方案选择： 备选方案：

（1） 双母线；双母线接线有2组母线，并且可以互为备用。它的特点是：供电可靠，调度灵活，扩建方便，能广泛用于出线带电抗器6-10KV配电装置；35-60KV出线数超过8回，或连接电源较大、负荷较大时；110KV-220KV出线为4回及以上时。

（2） 双母线分段接线：双母线分段较双母线方案运行方式更灵活，在出现较多时宜采用。

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（3） 双母线分段带旁路，旁路断路器兼做旁路断路器：双母线用于缩小母线故障的停电范围，分段短路器将母线分为WI段和WII段，每段工作母线用各自的母线断路器与备用母线相连，电源和出线回路均匀的分布在两段工作母线上。带旁路可以在故障时用旁路断路器代替出线断路器，提高供电可靠性。分段短路器兼做旁路断路器可以节省投资。

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（4） 单母线分段带旁路；单母线分段接线接线适用于：小容量发电机电压配电装置，一般每段母线上所接发电机容量为12MW左右，每段母线上出线不多于5回；变电站有两台主变压器时的6——10kv配电装置；35——63KV配电装置出线4——8回；110——220KV配电装置出线3——4回。带旁路后极大提高了供电可靠性。

基于10KV的出线回路有12回预留2回，共有14回线路，出线回路数较多，对用电可靠性要求比较高，综合了可靠性，灵活性和经济性三方面来看，所以决定采用双母线分段接线方式。

第二节 主变压器选择

一、主变压器台数的选择

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根据原始资料，本变电站为220KV降压变电站，负荷重、出线多，所以考虑用两台主变压器。有两台主变压器，可保证供电可靠性，避免一台变压器故障或检修时影响对用户的供电。 二、 主变压器容量的确定 1、选择原则

（1）主变压器容量一般按变电站建成后5~10年的规划负荷选择，并应考虑变压器正常工作和事故时过负荷能力。

（2）根据变电站所带负荷的性质和电网结构来确定主变压器的容量。对于有重要负荷的变电站；应考虑当一台变压器停运时，其余变压器容量在计及过负荷能力后的允许时间内应保证对一、二级负荷的供电。

2、主变容量确定

根据选择原则和已确定选用两台主变压器，主变压器总容量可取最大负荷PMAX的倍，且计及每台变压器有40%的过负荷能力，当一台变压器单独运行时能满足70%的负荷的电力需要。 计算所有负荷大小： 根据所给资料得出 110KV侧的负荷

110 =(42/+54/+30/+22/+32/+20/

=

10KV侧负荷

S10=+3/+085+3/++5/+++3/+4/+5/= 所以总负荷S=S110+S10=

站用负荷Sz=+20+14++++23++21+20+1+1+20+10=136KW 站用负荷小于总负荷的1%，可忽略不计。

选用两台三绕组变压器，连接三个电压等级，同时互为备用。这样可以保证供电的可靠性。

按一台变压器退出运行时，另一台至少带剩余负荷的70%考虑变压器容量。 70%S=144

所以选用两台额定容量为150MVA的三绕组变压器。

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三、变压器型式的选择 1、主变压器的选择 （1）相数的选择

变压器的相数有单相和三相，主变压器是采用三相还是单相，主要考虑变压器的制造条件、可靠性要求及运输条件等因素。规程上规定，当不受运输条件限制时，在330KV及以下的发电厂用变电站，均选用三相变压器。同时，因为单相变压器组相对来讲投资大、占地多、运行损耗也较大，而不作考虑。本变电站为一个220KV降压变电站，所以应选用三相变压器。 （2）绕组数

绕组的形式主要有双绕组和三绕组。规程上规定在选择绕组形式时，一般应优先考虑三绕组变压器。因为一台三绕组变压器的价格及所用的控制电器和辅助设备，比两台双绕组变压器都较少。同时三绕组变压器比同容量的双变压器价格要贵40%~50%，对深入引进负荷中心，具有直接从高压变为低压供电条件的变电站，为简化电压等级或减少重复降压容量，可采用双绕组变压器。根据本变电站的实际条件选择三绕组变压器。 （3）绕组接线组别

变压器三绕组的接线组别必须与系统秒年电压相位一直，否则，不能并列运行。电力系统采用的组别接线方式只有星行“Y”和三角形“d”两种。因此，变压器三绕组的连接方式应根据具体工程来决定。在发电厂和和变电站中，一般考虑系统或机组的同步并列要求以及限制三次谐波对电源的影响等因素，根据以上变压器绕组连接方式的原则，主变压器接线组别一般选用YN，d11常规接线。因此选用连接组别为YN，n0，d11的三绕组变压器。

其主变压器的参数为：220KV无励磁调压三绕组变压器 注：1.容量分配升压组合为100/50/100，降压组合为100/100/50

2.表中阻抗电压为100%额定容量时数值

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第三节 设备型号选择

一、短路电流计算的目的

在发电厂和变电站的设计中，短路计算是其中一个重要环节，其计算的目的主要有以下几个方面：

（1）电气主接线的比较。 （2）选择导体和电气设备。

（3）在设计屋外高型配电装置时，需要按短路条件校验软导线的相间和相对地的安全距离。

（4）在选择继电保护方式和进行整定计算时，需以各种短路是的短路电流为依据。

（5）接地装置的设计，也需要用到短路电流。

二、短路电流计算条件

1、基本假定

（1）正常工作时，三相系统对称运行； （2）所有电源的电动势相位角相同；

（3）电力系统中的所有电源都在额定负荷下运行； （4）短路发生在短路电流为最大值的瞬间；

（5）不考虑短路点的电弧阻抗和变压器的励磁电流；

（6）除去短路电流的衰减时间常数和低压网络的短路电流外，元件的电阻都略去不计；

（7）元件的计算参数均取其额定值，不考虑参数的误差和调整范围； （8）输电线路的电容忽略不计。 2、一般规定

（1）验算导体和电气设备动、热稳定以及电气开断电流所用的短路电流，应本工程设计规划容量计算，并考虑远景的发展计划；

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（2）选择导体和电气设备用的短路电流，在电气连接的网络中，用考虑具有反馈作用的异步电机的影响和电容补偿装置放电电流的影响；

（3）选择导体和电气设备时，对不带电抗器回路的计算短路点应选择在正常接线方式时短路电流为最大的地点；

（4）导体和电气设备的动、热稳定以及电气设备的开断电流，一般按三相短路验算。

短路电流的计算

B30.419

Efa0.110.11B20.2938B10.2550.0571设IB1=1 所以 UB=IB1×= IB2=

UB0.868

0.2938

所以IBIB1IB21.868

UAUBIB0.05710.362

UA0.864 IB30.419则 IAIBIB32.732 所以Ef1UA 220kv短路时

计算电抗 I'' Xf10.362 Xf20.419 Xf30.419 所以220KV母线短路时I''2.9752.5352.5318.04

SB''3.17KA 有名值 I3UB1110KV短路时

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计算电抗 Xf10.663 Xf20.764 Xf30.767 I'' 则110KV母线短路时有I3.28KA

计算电抗 Xf10.96 Xf20.96 Xf30.96 I'' 则10KV母线短路时有I2.98KA

断路器与隔离开关的选择

220kv 侧断路器过程 1.最大持续工作电流： Imax1.05PN1.05SB1.05220.6606.2

3UNcos3UN3220根据母线UNS、Imax及安装位置重要性，查《电力工程电气设备手

册》上册（电力工业部西北电力设计院）表4-47，LW2-220型SF6断路器，额定开断时间tin=.燃弧时间ta=。 tktpr2tinta40.050.034.08s

由于 tk1s，不计非周期热效应，短路电流热效应Qk等于周期热效应Qp。

t=0 t= t= Xfs1= Xfs2= - 20 - Xfs3= I(2.9752.5312.531) 1503.17kA 3220150Itk(2.252.1512.151)2.57kA

3220150Itk/2(2.1092.0522.052)2.446kA

3220I210I2tk/2I2tk3.172102.44622.572Qktk4.0826.00(kA)2s

1212tpr1tin0.060.050.11s0.1s,故用I检测Inbr tk冲击电流为Ish1.92I2.693.178.53kA 计算数据 UNS

GW6- 220D/1000-50隔离开关 UN LW2-220型断路器 （SF6型） UN 220kV (kA)2s 220kV 2500A 80kA 50kA (kA)2s 220kV 1000A 50kA (kA)2s Imax IN IN I Itk INbr ies INcl Itk/2 ies ish Qk I2tt I2tt 考虑到变压器过载运行，过载系数运行

606.21.47891.11A2500A，可行 Imax- 21 -

2201.47 150110kv 侧断路器过程 2.最大持续工作电流： Imax1.05PN1.05SB1.05186980.5A

3UNcos3UN3115根据母线UNS、Imax及安装位置重要性，查《电力工程电气设备手

册》上册（电力工业部西北电力设计院）表4-47SW3-110G/1200型少油断路器，额定开断时间tin=.燃弧时间ta=。 tktpr2tinta40.070.064.13s

由于 tk1s，不计非周期热效应，短路电流热效应Qk等于周期热效应Qp。

t=0 t= t= Xfs1= Xfs2= Xfs3= 1503.28kA 3115150Itk(1.8191.5961.596)3.77kA

3115150Itk/2(1.6211.4841.484)3.46kA

3115I210I2tk/2I2tk3.282103.4623.772Qktk4.1315.76(kA)2s

1212tpr1tin0.060.050.11s0.1s,故用I检测Inbr tkI(1.6001.3811.380)冲击电流为Ish1.92I2.693.288.81kA 计算数据 UNS

SW3-110G/1200型断GW4- 110/1250隔离开路器 （少油型） 关 UN 110kV 110kV 1200A UN 110kV 1250A Imax IN IN - 22 -

I Itk (kA)2s INbr 41kA 41kA (kA)2s ies 50kA 2000(kA)2s INcl Itk/2 ies ish Qk I2tt I2tt 考虑到变压器过载运行，过载系数运行

887A1200A，可行 Imax1861.86 100

10kv 侧断路器过程 3.最大持续工作电流： Imax1.05PN1.05SB1.0534.571995A

3UNcos3UN310.5根据母线UNS、Imax及安装位置重要性，查《电力工程电气设备手

册》上册（电力工业部西北电力设计院）表4-47 ZN12-10G/2500型真空断路器，额定开断时间tin=.燃弧时间ta=。 tktpr2tinta40.0150.064.075s

由于 tk1s，不计非周期热效应，短路电流热效应Qk等于周期热效应Qp。 t=0 t= t= Xfs1= Xfs2= Xfs3= I(1.0940.9450.94)15024.58kA 310.5- 23 -

15026.4kA 310.5150Itk/2(1.21.011.01)26.56kA

310.5I210I2tk/2I2tk24.5821026.56226.42Qktk4.0752785(kA)2s

1212tpr1tin0.060.050.11s0.1s,故用I检测Inbr tkItk(1.21.011.01)冲击电流为Ish1.92I2.6924.5866kA 计算数据 UNS

ZN12-10/2500型断路器 （真空型） UN GN2-10/3000隔离开关 UN 10kV 1995A 66kA 2785(kA)2s 10kV 2500A 80kA 80kA (kA)2s 10kV 3000A 100kA 12500(kA)2s Imax IN IN I Itk INbr ies INcl Itk/2 ies ish Qk I2tt I2tt 考虑到变压器过载运行，过载系数运行

66kA80kA，可行 Imax34.560.3456，不会过载。 100

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母线的选择 220KV母线选取

1、电流校验

取025C 42C al80C

kal0.8312al0

由Imax413.3A选取导线LW-2,其相关参数如下 D/d 最高温度下截面系数mm2 W(cm3) 载流量 30/25 216 565 Ial17c1.2875565469.63413.3 电流符合要求

2、电压校验

r12.5mm a6m

几何均距 Dm3DabDbcDca7.56m

惯性系数（cm） 惯性距（cm4） 取m10.9 m21.0 1.0 则电压临界电压Ucr

D756Ucr49.3m1m2rlgm49.30.91112.5lg154.371KV

r1.25边相：×= 中间相：×=

线路实际运行相电压为231/3133.4KV 故不会发生电晕 3、热稳定校验

2Imax正常运行的导体温度：0(al0)54.28C

Ial查表 C=93 满足短时发热的最小截面积为： 取Kf1

SminKfCQkKf/C80.4169216

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顾满足热稳定要求

4、动稳定校验

导体的自振频率由以下求得

(kg/m) al7.0106Pa E7106Pa m(R2r2)•Pm0.5829EJ

L2m由避开母线发生共振的自振频率范围（0~30HZ）和（>160HZ） J2.0610(m)Nf3.56 bal7010Pa f846Nffm综合考虑取L1.2m （母线可不计共振影响） 因为ish12.481KA

2ish母线间应力fph1.73104.4915N/m

a220KV母线截面系数W1.37106m3 导体间最大相间应力

fphL2ph4.72105Pa70106Pa

10w绝缘子间最大允许跨距

10alwLmax14.6121.2

fph7LNfEJ满足条件的跨距范围（0~）和（及以上）

因此符合硬导体动稳定校验要求

110KV母线选取过程

Imax980.5A

管型母线D/d:60/54 K= Ia1.17C1.287610721380980.5 r=27mm

几何均距Dm33363.78 取m10.9 m21.0 1.0

DUcr49.3m1m2rlgm257.1KV

r变相电压 中间相

实际运行相电压 不会发生电晕

980.5242(8642)61.18

13802

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C91 取Kf1

SminQK/C43.625539mm2 满足热稳定要求

al70106Pa E71010Pa m(R2r2)Pkg/m m1.449J21.9108(m4) Nf3.56 bal70106Pa 取L1.5m

ish1.923.288.81KA fph4.5N/m W7.29106(m3)

fphL2ph1.3810570106Pa

10WLmax33.67m1.5m

10KV母线选取过程

10KV侧 Imax1995A

选80×8mm 矩形铝导体 竖放 a43C Ia1.35C0.88280922191995

199520(a10)64.6C 22219查表得C89

SminQkKf/C711.51920mm2

满足热稳定要求

m0.080.00827001.728(kg/m)

0.0080.083J3.4107 绝缘子跨距L取

123.56710100.34106f12290Hz155Hz

121.728ish1.9224.5866KA

2母线相间应力fph1.7310766000/0.751004.8N/m

抗弯距W3.3b2h1.69105m3

fphL2ph8.56106Pa

10W母线同相条间应力计算 b12bb4bb0.09 0.27 h10bhbh- 27 -

查导体形状系数曲线得

K120.45 K130.62

所以fb8(K12K13)109ish/b4661Pa

21197 Lcrb4h/fb0.62m Lbmaxb2h(alph)/fb0.37m 所以取衬垫跨距Lb=可满足要求

设计心得体会

为期十天的课程设计结束了，这段时间所做的事情就是我们未来工作中的提前演练，遇到难题，积极求证，分析问题，解救问题…… 一系列的过程不仅让我体会到了面对问题无从下手的尴尬，也让我体会到了问题迎刃而解的喜悦。

通过这次课程设计，我对电气一次设计方案由初选择方案到最终主接线图确定的整个过程有了一个大致的了解，对设计的思路、基本方法、步骤有了深刻的认识。尽管在这次设计中，或许我们的选择方案不是实际中的最优方案，但我们按照老师指导设计程序进行，自己对电气一次设计有了大概的了解，也是学习《发电厂电气部分》理论知识的一次实际应用，把我们的理论和实际联系了起来，在这次的设计过程中，我们组先根据派发的任务收集，调查有关的资料书籍，然后进入起草方案阶段，其间与同组同学进行方案的讨论，修改。在过去的学习中我没有真正了解设计过程具体是怎么进行的，也没有意识到细节环节对整

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个设计的重要性。比如单母线和双母线的区别以及是否带旁路这都成为了这次设计的难点和重点，我们不只是看整个线路的安全性而且还要注意整个电路的接线是否节省投资。

同时此次课程设计中各种短路电流的计算还有断路器，隔离开关和母线的校验给与了我深刻的体验，通过这些过程我深刻体会到了课程设计与上课的不同，以前看书很多遍也记不住的公式算法，在课程设计中由于用的太经常了，现在再去做题那是信手拈来，课程设计不仅是让我们认清所学知识的实际意义，也是对我们对知识的强化巩固，这不是看例题能比的。

这次课程设计带给我了很多感受，让我突然觉得对于计算量大的课程一个课程设计可以强化多少知识呀！正是通过课程设计让我懂得了团队合作的重要性，为以后工作提供了一定经验。

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长沙理工大学实习评阅表

考核情况 指导教师阅后评语

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年 月

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指导教师：

日