区域电力网规划设计毕业设计

区域电力网规划设计毕业设计

课程设计说明书

课程名称： 电力系统课程设计 设计题目： 区域电力网规划设计 专 业： 电气工程及其自动化 班 级：

学 号： 姓 名：

指导教师：

理工大学电力学院 二0一一 年 五 月

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目 录

第一章 设计题目和原始资料 ……………………………………………P. 7 1－1发电厂资料分析………………………………………………… P. 7 1－2负荷资料分析…………………………………………………… P. 7 1－3 负荷合理性检验………………………………………………… P. 8 第二章 电力平衡分析…………………………………………………… P. 9 2－1有功功率的平衡分析…………………………………………… P. 9 2－2无功功率的平衡分析…………………………………………… P. 9 2－3 电力平衡结论…………………………………………………… P.10 第三章 确定网络结线方案和电压等级……………………………………P.11 3－1 确定网络电压等级……………………………………………… P.11 3－2网络结线方案初步比较………………………………………… P.12 3－3网络结线方案精确比较………………………………………… P.12 第四章 确定发电厂、变电所的结线方式……………………………… P.18 4－1选择发电厂主结线……………………………………………… P.18 4－2 确定变电所结线方式…………………………………………… P.24 4－3 确定变压器型号、台数及容量………………………………… P.24 第五章 调压方式的选择和计算……………………………………………P.27 5－1 系统参数计算…………………………………………………… P.27 5－2 各点的计算负荷和功率损耗计算及结果……………………… P.28 5－3 作出网络的功率分配图………………………………………… P.35

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5－4 网络低压损耗计算和变压器抽头选择………………………… P.36 第六章 统计系统设计的主要指标……………………………………… P.43

6－1 线损率的计算…………………………………………………… P.43 6－2 全年平均输电效率……………………………………………… P.43 6－3 输电成本计算…………………………………………………… P.45 6－4 小结……………………………………………………………… P.45 结论………………………………………………………………………… P.46 谢辞………………………………………………………………………… P.47 参考文献…………………………………………………………………… P.47

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区域电力网规划设计说明书

内容摘要

经过电力网络的规划设计，使学员对课程所学理论知识的理解，培养独立分析和解决问题的能力，掌握电力工程设计的基本方法和基本步骤。在设计中，首先分析要进行设计的区域电力网络的原始资料，对各变电站、发电厂及原系统进行初步的功率平衡校验，对区域网络的导线和接线方式进行技术经济比较，选择网络最优接线方案。针对变电站负荷特点，进行变压器和主接线选择，确定变电站和发电厂最优方案。画出网络系统图，进行潮流计算和调压计算，确定变 压器抽头，使各节点电压满足要求，网络安全经济稳定运行。

Contents summary

Pass the programming design of the electric power network, and make stronger with deepen to comprehension the theories that course learn knowledge, educate the independent analysis with the problem-solving ability, control the basic method that design of electric power engineering with basic step. In the design, the first analyze the primitive data of the electric power network of treating to design, equalize power between the power plant and transformer substation, According to the geographical position, the power plants and the transformer substations are divided into the different district. In each district, to the wire of each district and the connectional mode, compare the technological and the economy, choice the network district is superior to connect the line project. Aim at the load characteristics, choose the transformer and connect the line

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method. Confirm the excellent operation mode. Make out the network system the diagram, and computes the tidal current in the loop and the voltage at the each node, confirm the transformer’s taps and the compensatory way of the reactive power in each the power plant and the transformer substation. And make the safe stability movement of contented request, network of electric voltage of each node.

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前 言

本设计的任务是根据给出的数据及要求，按国民经济应用的要求设计一个供电、变电网络。该网络包括一个发电厂、四个变电站及输电线路。该网络必须在符合国民经济要求的前提下，保证一定的供电可靠性和稳定性，运行方式灵活，电能质量符合标准，并且有一定的经济性。

设计内容包括：分析原始资料，审定运算条件；校验系统有功、无功平衡和各种运行方式；通过方案比较，确定系统接线方案；确定发电厂、变电所的接线方案和变压器的型号、容量及参数；进行系统的潮流计算；进行系统的调压计算，选择变压器的分接头；统计系统设计的主要指标；绘制系统电气主接线图。

根据给出的负荷情况及输电距离确定区域网络的电压等级为110kV，原系统与区域网络的联络网电压等级为220kV，再根据变电站、发电厂的地理位置，选出4～6种结线方案进行粗略的比较，比较后从中选出2～3种方案进行精细的方案比较，最后选出一种技术、经济上最优的方案，随之可以确定发电厂、变电站的结线方式和运行方式。然后根据所选的结线方式和运行方式进行潮流计算和调压计算，直至调压方式、范围合符要求，最后统计物资用量，进行经济指标计算。

最后得出的设计方案应具有高可靠性，能够安全、可靠地向用户提供符合电能质量要求地电能，运行方式变换灵活，具有一定的经济性，基本满足国民经济的要求。

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第一章 原始资料分析

1－1 发电厂资料分析

机组台数 2 4 容量(MW) 50 25 额定电压(kV) 10.5 10.5 功率因数 0.8 0.85 分析上表可知发电厂的装机容量为：PG＝50×2＋25×4＝200MW

QG＝PiGtan(arccosi)＝100tan（arccos0.8）＋100tan（arccos0.85）＝137Mvar

i＝1n

1－2负荷资料分析

项目 发电厂(A) 最大负荷(MW) 最小负荷(MW) 最大负荷功率因数 最小负荷功率因数 TMAX(小时) 二次母线电压(kV) 一类用户(%) 20 10 15 20 10 5500 10 5000 10 5500 10 5500 10 5500 10 0.79 0.8 0.8 0.8 0.81 14 8 0.83 变电所(1) 27 14 0.85 变电所(2) 33 17 0.85 变电所(3) 42 22 0.85 变电所(4) 35 18 0.84 - 8 -

二类用户(%) 调压方式 20 30 20 25 30 顺调压 常调压 逆调压 顺调压 常调压

1－3 负荷合理性检验

理论：最大负荷与最大负荷利用小时数的乘积应大于最小负荷与最大运行小时数的乘积。

电厂负荷A ：PAMAXTAMAX＝14×5500＝77000；PAMIN8760＝8×8760＝70080 变电所1 ： P1MAXT1MAX＝27×5000＝135000；P1MIN8760＝14×8760＝122640 变电所2 ：P2MAXT2MAX＝33×5500＝181500；P2MIN8760＝17×8760＝148920 变电所3 ：P3MAXT3MAX＝42×5500＝231000；P3MIN8760＝22×8760＝192720 变电所4 ：P4MAXT4MAX＝35×5500＝192500； P4MIN8760＝18×8760＝157680 根据以上比较，可以知道以上负荷是合理的。

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第二章 电力平衡分析

电力平衡分析是电力系统规划的重要内容，包括有功平衡分析和无功平衡分析。电力平衡是电网规划的前提条件，假如有功不能平衡，则需要增加发电机组来增加发电功率；若无功不能平衡则需要进行无功补偿。

2－1有功功率的平衡分析

有功平衡要求电厂输出的有功大于综合负荷有功，且要求备用在10％～15％ 电厂的装机容量：PG＝50×2＋25×4＝200MW 系统最大有功综合负荷：

P综合＝K1K2PiMAX＋P厂 (K1为同时系数，取0.9；K2为网损系数,取1.1)

i1n＝0.9×1.1×（14＋27＋33＋42＋35）＋0.06×200＝161.49MW

P备用＝PG－P综合 ＝200－161.49＝38.51MW

P备用/PG×100％＝38.51/200×100%＝19.25％>15% 有功功率平衡满足要求。

2－2无功功率的平衡分析

无功平衡的要求是电厂输出的无功大于综合负荷的无功，而且要求备用在10％。

QG＝PiGtan(arccosi)＝100tan（arccos0.8）＋100tan（arccos0.85）＝137Mvar

i＝1nQ综合＝K1Qimax＋K3Sie＋Q厂(K1为同时系数，取0.9；K3为变损系数，取0.2；Siei1i＝1nn为各变电所的视在功率）＝0.9×70.65＋0.2×98.82＋0.06×200＝95.39Mvar

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Q备用＝QG－Q综合＝137－95.39＝41.69Mvar

Q备用/QG×100％＝41.69/137×100％＝30.37％>10% 无功功率平衡满足要求。

2－3 电力平衡结论

在电力系统的运行中，发电厂发出的有功功率总和与系统中负荷相平衡。为了

保证安全优质的供电，电力系统有功平衡须在额定参数下确定，还必须留有一定的有功备用容量，要求备用在10％～15％。电力系统无功平衡的基本要求是系统中的无功源发出的无功功率应该大于或等于负荷的无功需求和网络的无功损耗，而且为了保证可靠性，还必须有一定的无功备用容量，备用要求在10％左右。 经计算，上述电网的有功备用和无功备用都满足要求。

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第三章 确定网络接线方案电压等级

厂、站的地理位置图：（1cm代表10km）

图例：A——发电厂 ①～④——变电站

3－1 网络电压等级的确定

区域的主网输送容量10～35MVA，输送距离22～42km。根据各级电压的合

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理输送容量及输电距离，同时参考设计任务书的建议，选择区域主网的电压等级为110kV（其输送能力为10～50MW，50～150km）。

3－2 开发区网络接线方案初步比较：

方案 结线图 线路长度（kM） 高压开关数 优缺点 Ⅰ 138 8 Ⅱ 276 16 优点：电厂出线最少，操作简单，线路最短，开关最少。 缺点：供电可靠性最低，某一线路故障所供变电所要全停电。 优点：供电可靠性最高，保护设置简单。 - 13 -

Ⅲ 244 16 Ⅳ 268 14 缺点：线路最长，电厂出线最多，开关数量最多。 优点：供电可靠性较高，电厂出线少。 缺点：A－1、A－2线路负荷较重，变电站1、2出故障时对变电站3、4有影响；开关数量多。 优点：供电可靠性高。 缺点：倒- 14 -

Ⅴ 203 12 Ⅵ 211 14 闸操作麻烦；环网运行，保护须带方向。 优点：供电可靠性高，电厂出线少，线路较短，开关数量较少。 缺点：环网运行，保护须带方向。 优点：供电可靠性高。 缺点：倒闸操作麻烦；环网运行，保护须带方向。 根据上表比较，从可靠性、保护简单、线路长度和开关数量等方面选优，选

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出Ⅱ、Ⅴ、Ⅵ三种方案进行精确比较。 3－3区域网络接线方案精确比较

目前我国高压输电线主要采用钢芯铝绞线。按电力设计手册，当负荷的年最大利用小时数达5000小时以上时，钢芯铝绞线的经济电流密度取J=0.9A/mm2，在高压区域电力网，用经济电流密度法选择导线截面，用发热校验。因本设计是110kV及以上电压等级，为了避免电晕损耗，导线截面不应小于LGJ-70。有关数据查参考书《电力系统规划设计手册（摘录）》，综合如下：

导线截载流量ro(Ωxo(Ω面 （A） /km) /km) LGJ-70 LGJ-95 LGJ-120 LGJ-150 LGJ-185 LGJ-240 LGJQ-300 710 0.107 0.382 - 16 -

导线投资线路综合投（万元） 资（万元） 0.29 0.4 0.49 0.62 0.76 0.98 1.46 1.95 2.1 2.25 2.45 2.7 2.95 3.4 275 335 380 445 515 0.45 0.432 0.33 0.416 0.27 0.409 0.21 0.403 0.17 0.395 610 0.132 0.188

初选出来的Ⅱ、Ⅴ、Ⅵ方案技术和经济比较见下表：

方案 Ⅱ Ⅴ Ⅵ 结线图 线路A-1：线路A-1：17.5+j10.85 21.64+j13.41 线路A-2：22.73+j14.09 线路A-2：线路A-3：27.27+j16.9 22.73+j14.09 线路A-4：12.5+j7.75 线路A-3：27.27+j16.9 线路2-3：4.54+j2.81 线路A-4： 38.36+j23.77 线路1-4：16.72+j10.36 线路2-3：4.54+j2.81 A-1：LGJ-150 A-1：2×LGJ-120 A-2：LGJ-185 A-2：LGJ-185 A-3：LGJ-240 A-3：LGJ-240 A-4：LGJQ-300 A-4：2×LGJ-95 1-4：LGJ-120 2-3：LGJ-70 2-3：LGJ-70 A-1：4.62+j8.87 A-1：2.97+j4.5 A-2：7.14+j16.59 A-2：7.14+j16.59 A-3：4.62+j6.58 A-3：4.62+j6.58 A-4：4.17+j14.9 A-4：6.44+j8.11 1-4：14.31+j21.68 2-3：5.4+j5.18 2-3：5.4+j5.18 A-1：占额定电压的1.81% A-1：占额定电压的0.83% A-2：占额定电压的3.27% A-2：占额定电压的3.27% A-3：占额定电压的1.96% A-3：占额定电压的1.96% A-4：占额定电压的4.25% A-4：占额定电压的1.18% 在线路A-4断开时， 9.89％ 线路： 545.8 总计： 万元 602.8 断路器： 万元 57万元 在线路A-2断开时， 5.55％ 线路： 424.01 总计： 万元 490.6 断路器： 万元 66.5万元 线路A-1：17.5+j10.85 线路A-2：10+j6.2 潮流（MVA） 线路A-3：15+j9.3 线路A-4：12.5+j7.75 选导线 A-1：2×LGJ-120 A-2：2×LGJ-70 A-3：2×LGJ-120 A-4：2×LGJ-95 A-1：2.97+j4.5 A-2：9.45+j9.07 A-3：4.73+j7.18 线路阻抗（Ω） A-4：6.44+j8.11 正常时 ΔU% 故障时最大U% A-1：占额定电压的0.83% A-2：占额定电压的1.25% A-3：占额定电压的1.14% A-4：占额定电压的1.18% 在线路A-2断开时， 2.5％ 线路： 线408.87 路 总计： 万元 投资（K） 484.87 断断路器： 万元 路76万元 器 - 17 -

线路及断路年运行费器用（N） 折 旧 线损费用 年计算费用（万元） 折旧费 38.79 万元 折旧费 48.22 年运行费 万元 72.42 万元 线损费 170.49 万元 折旧费 39.25 年运行费 万元 218.70 万元 线损费 75.48 万元 年运行费 114.73 万元 线损费 33.63 万元 169.39 339.26 212.85 由上表的技术及经济比较可以看出，方案Ⅱ技术上最优（正常时U<2％，故障时U<3％），经济上又最省，故选择Ⅱ方案为开发区网络接线方案。

表中数据算法及算例如下（以方案Ⅱ为例，方案Ⅴ、方案Ⅵ类同）： 线路潮流分布计算的两个假定：1、计算时不考虑线路功率损失；2、功率大小按导线的长度均匀分布。 1、潮流计算：

线路A-1：P=35/2=17.5 MW Q=P·tan(cos-1φ)=17.5×tan(cos-10.85)＝10.85MVar 线路A-2：P=20/2=10 MW Q=P·tan(cos-1φ)=10×tan(cos-10.85)＝6.20 MVar 线路A-3：P=30/2= 15MW Q=P·tan(cos-1φ)=15×tan(cos-10.85)＝9.30 MVar 线路A-4：P=25/2=12.5 MW Q=P·tan(cos-1φ)=12.5×tan(cos-10.85)＝7.75 MVar 2、选导线：

PmaxP17.510335103线路A-1：I108A Imax216.12A

3Ucos31100.853Ucos31100.85 SI108120mm2 故选2×LGJ-120 Imax=380A J0.9PmaxP1010320103线路A-2；I61.75A Imax123.5A

3Ucos31100.853Ucos31100.85 SI61.7568.61mm2 故选2×LGJ-70 Imax=275A J0.9- 18 -

PmaxP1510330103线路A-3；I92.62A Imax185.25A

3Ucos31100.853Ucos31100.85 SI92.62102.91mm2 故选2×LGJ-120 Imax=380A J0.9PmaxP12.510325103线路A-4；I77.19A Imax154.37A

3Ucos31100.853Ucos31100.85 S

I77.1985.77mm2 故选2×LGJ-95 Imax=335A J0.93、线路阻抗计算：

Z= r+jx =r0L+jx0L

A-1：Z1=0.27×22/2+j0.409×22/2=2.97+j4.5（Ω） A-2：Z2=0.45×42/2+j0.432×42/2=9.45+j9.07（Ω） A-3：Z3=0.27×35/2+j0.409×35/2=4.73+j7.18（Ω） A-4：Z4=0.33×39/2+j0.416×39/2=6.44+j8.11（Ω） 4、正常运行时的电压损失：

PrQx100% U217.52.9710.854.5A-1： U%0.83%

1102109.456.29.07A-2： U%1.25% 2110154.739.37.18A-3：U%1.14%

110212.56.447.758.11A-4：U%1.18%

1102U%5、故障时最大电压损失：

当线路A-2断开其中一回路时电压损失最大：

UA2%1.25%22.5%

6、投资（K）：

线路：（双回路线路投资，线路计算长度为两线路长度之和的70％）

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K1＝KA1KA2KA－3KA4

＝2.25×22×2×70%+1.95×42×2×70%+2.25×35×2×70%+2.1×39×

2×70%＝408.87万元

断路器：K2＝4.75×16＝76万元 （单价4.75万元） 总投资：K＝K1＋K2＝408.87+76＝484.87万元

7、年运行费用（万元）：年运行费用包括折旧费和损耗费 折旧费＝8％K＝484.87×8％＝38.79万元 （折旧率8％）

线路年网损费用：（τ查表：《电力系统分析第三版下册》表14-1 p.129）

S217.5210.8522.970.104066MW 线路A-1：PA12RU1102cosφ＝0.85 Tmax＝5500h 查表得＝4000h

线路A-2：PA2S21026.222R9.450.10812MW U1102cosφ＝0.85 Tmax＝5000h 查表得＝3500h

线路A-3：PA3S21529.322R4.730.121764MW 2U110 cosφ＝0.85 Tmax＝5000h 查表得＝3500h 线路A-4：PA4S212.527.7522R6.440.115128MW 2U110 cosφ＝0.85 Tmax＝5500h 查表得＝4000h 电能损耗：ΔA=Σ（ΔP·τ）

＝0.104066×4000＋0.10812×3500+0.121764×3500 +0.115128×4000=1681.37 MWh

总网损成本＝1681.37×10-1×0.2＝33.63万元 （电价0.2元/kWh） 年运行费：N＝38.79+33.63＝72.42万元

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8、年计算费用（万元）：按5年收回投资计算

Z=K/7+N=484.87/5+72.42=169.39（万元）

第四章 确定发电厂、变电所的主接线

4－1 选择发电厂主接线

从区域负荷情况来看，各变电站均有一、二类负荷，最大负荷利用小时数在5000h以上，区域只有一间发电厂；发电厂的装机容量达200MW远大于开发区

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所需要的容量，保证供电可靠性成为选择发电厂主接线所要考虑的首要问题。

区域网络电压等级110kV，有4个变电站，均为双回路连接，共有8回出线，电厂出线多，为保证高可靠性，选择双母线带旁路接线；发电厂有6台机组，机组数较多，为便于功率汇集和分配，保证较高的供电可靠性，发电机电压母线也选择双母线接线。

发电机组主接线有多种选择，选择其中几个方案进行比较：

方案一，采用双绕组变压器母线接线，如图。110kV的最大负荷为110MW，最小负荷为55MW。而日常负荷一般不会超过最大负荷的90%。用4台25MW机组和两台50MW进行供电，机组容量都达到最大负荷的90.9%，可分开独立运行，也可共同运行，调度灵活，供电可靠性高。但需4台变压器，变压器数量多、断路器数量多。

方案二，采用两台双绕组变压器母线接线，如图。仅两台变压器，且两台主变互为备用，供电可靠性高；但发动机电压母线容量达200MW，故障时短路电流大。

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方案三，采用两个扩大单元接线和一台双绕组变压器母线接线，如图。变压器数量少，双绕组变压器造价低。但当中间的双绕组变压器故障时，将失去一半的机组容量，只能满足最小负荷需要，同时两边母线失去联络，可靠性较低。

方案四，110kV扩大单元接线和两台双绕组变压器母线接线，如图。变压器数量少，两台双绕组变压器互为备用，可靠性高；发动机电压母线容量150MW符合不超过240MW的规定；扩大单元可作为冷备用。

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上述各方案中，技术上方案四和方案一较优，两方案的供电可靠性高，机组运行方式灵活，所以选取方案四和方案一作经济比较。

方案四的经济分析：

一、 两台可互为备用的双绕组变压器的选择

变压器容量选择：按发电机电压母线总容量70％计算，并保证每个绕组的通过容量达到变压器额定容量的15％及以上。

发电机电压母线总容量＝（2×50/0.85+2×25/0.8）×70%＝126.1MVA 故选择2×SFPSL7-120000/110

参数：Po＝99kW，Ps＝347kW，Io%＝0.8%, Us％＝13％ 扩大单元的双绕组变压器选择

按发电机总容量选择。发电机总容量＝2×25/0.8＝62.5MVA 故选择SFPL7-63000/110

参数：Po＝60kW，Ps＝238kW，Io%＝0.9%，Us％＝10.5％

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二、 损耗计算

两台可互为备用的双绕组变压器损耗：

1PsUN1347110233 RT10100.1458 2222120000SN1US%UN113%11024XT101046.5542 332SN1021200001022ΔSs=

11 (Ps+jUs%Se/100) = (347+j13%×120000/100) 22=0.1735+j7.8 (MVA)

Son(PojIo%0.8%Se)2(99j120000)1030.198j1.92(MVA) 100100扩大单元的双绕组变压器损耗：

RTPsUNSN222381102101030.7256 2630003US%UN10.5%110244XT101020.1667 33SN1063000102ΔSs=(Ps+jUs%Se/100)(S/Se)2=238+j10.5%×63000/100=0.238+j6.615 (MVA) ΔSo=Po+jIo%Se/100=60+j0.9%×63000/100=0.06+j0.567 (MVA) 变压器总损耗：

设cosφ＝0.85 Tmax＝5500h 查表得τ＝4000h ΔA＝ΔPs×τ＋ΔPo×8760

＝(0.1735+0.238)×4000＋(0.198+0.06)×8760＝3906.08(MWh)

四、年运行费用计算

变压器投资：K1=80×2＋45＝205（万元）

断路器投资： K2＝4.75×17＝80.75万元 （单价4.75万元） 总投资：K＝K1＋K2＝205+80.75＝285.75万元

- 25 -

年运行费用：（折旧维护率8％，电价0.2元/kWh）

=K×8％＋ΔA×0.2=285.75×8%+390.608×0.2=100.98（万元）

方案一的经济分析：

一 左边两台双绕组变压器的选择

变压器容量选择：按发电机电压母线总容量70％计算，并保证每个绕组的通过容量达到变压器额定容量的15％及以上。

发电机电压母线总容量＝（2×50/0.85）×70%＝82.35MVA 故选择2×SFPL7-90000/110

参数：Po＝80kW，Ps＝320kW，Io%＝0.63%，Us％＝13％ 二 右边两台双绕组变压器选择

变压器容量选择：按发电机电压母线总容量70％计算，并保证每个绕组的通过容量达到变压器额定容量的15％及以上。

发电机总容量＝(4×25/0.8) ×70％＝87.5MVA 故选择2×SFPL7-90000/110

参数：Po＝80kW，Ps＝320kW，Io%＝0.63%，Us％＝13％

三、 损耗计算

左边两台双绕组变压器损耗：

1PsUN132011023310100.239 RT222290000SN21US%UN113%110244XT10108.74 332SN10290000102ΔSs=

11 (Ps+jUs%Se/100) = (320+j13%×90000/100) 22=0.16+j5.85 (MVA)

Son(PojIo%0.63%Se)2(80j90000)1030.16j1.134(MVA) 100100- 26 -

右边两台双绕组变压器损耗：

1PsUN1320110233RT10100.239 222290000SN1US%UN113%110244XT10108.74 332SN102900001022ΔSs=

11 (Ps+jUs%Se/100) = (320+j13%×90000/100) 22=0.16+j5.85 (MVA)

Son(PojIo%0.63%Se)2(80j90000)1030.16j1.134(MVA) 100100变压器总损耗：

设cosφ＝0.85 Tmax＝5500h 查表得τ＝4000h ΔA＝ΔPs×τ＋ΔPo×8760

＝(0.16+0.16)×4000＋(0.16+0.16)×8760＝4083.2(MWh)

四、年运行费用计算

变压器投资：K1=63.2×4＝252.8（万元）

断路器投资： K2＝4.75×17＝80.75万元 （单价4.75万元） 总投资：K＝K1＋K2＝252.8+80.75＝333.55万元

年运行费用：（折旧维护率8％，电价0.2元/kWh）

=K×8％＋ΔA×0.2=333.55×8%+408.32×0.2=108.35（万元） 结论：方案四技术上优，经济上省，所以选择方案四为电厂主接线。

4－2 发电厂的运行方式

系统以最大负荷方式运行时，系统最大有功综合负荷为135MW，而发电厂最大出力为200MW，备用容量超过50MW，所以可选择2台25MW机组或1台

- 27 -

50MW机组作热备用，其余机组带负荷运行。机组间负荷分配，可以按机组容量来分配。

当系统以最小负荷方式运行时，系统有功功率只有68MW，不足机组容量的50％，为经济运行，需考虑切除机组，同时考虑事故时的备用容量，可选择50MW的110kV扩大单元作冷备用，另将1台50MW机组和1台25MW机组作热备用，其余的1台50MW机组和1台25MW机组带负荷运行。 4－3 选择变电站主接线

由于各变电站均有一、二类负荷，对安全可靠供电要求高，需要有两个电源互为备用，故每个变电站设置两台变压器，且每站采用双回路供电，有两条高压进线，根据经验，当变电站为2台主变和2路进线时，采用桥式接线使用断路器最少，经济上最省，故各变电站均采用桥式接线。

变电站主变容量以最大负荷视在功率来计算，每台变压器容量应为最大视在功率的约70％。变压器的经济切除功率SljSen(n1)Po Ps当Slj>Smin时，为方便切除主变，采用外桥式接线； 当Slj变电站1：SMAX＝Pmax/COSφ＝35/0.85=41.18 MVA

SMIN＝ Pmin/COSφ＝17 /0.8=21.25 MVA

Se=41.18×70％＝28.83 MVA 故选2×SFZ9-31500/110 降压变压器。 变压器参数：P0＝33.8kW PS＝133kW US%=10.5 I0%=1.1 切除功率：Slj =31.52(21)33.822.46 MVASMIN 故采用外桥式接线。 133变电站2：SMAX＝20/0.85=23.53MVA SMIN＝10/0.8=12.5MVA

- 28 -

Se=23.53×70％=16.47 MVA 故选2×SFL1-16000/110降压变压器。 变压器参数：P0＝18.5kW PS＝110kW US%=10.5 I0%=0.9 切除功率： Slj =162(21)18.59.28 MVASMIN 故采用桥内式接线。 110变电站3：SMAX＝30/0.85=35.29MVA SMIN＝15/0.8=18.75 MVA

Se=35.29×70％=24.7 MVA 故选2×SFZ9-31500/110降压变压器。 变压器参数：P0＝33.8kW PS＝133kW US%=10.5 I0%=1.1 切除功率：Slj =31.52(21)33.822.46 MVASMIN 故采用外桥式接线。 133变电站4：SMAX＝25/0.85=29.41 MVA SMIN＝13/0.8=16.25 MVA

Se=29.41×70％=20.59MVA 故选2×SFL1-20000/110降压变压器。 变压器参数：P0＝22kW PS＝135kW US%=10.5 I0%=0.8 切除功率： Slj =202(21)4-3 计算结果明细表 一、发电厂计算结果

变压器 2×SFPSL7-120000/110 SFPL7-63000/110

二、变电站计算结果

Z 0.1458+j6.5542 0.7256+j20.1667 Ps/Us% 347/13 238/10.5 Po/Io% 99/0.8 60/0.9 2211.42 MVASMIN 故采用桥内式接线。 135- 29 -

Sman 变压器 Ps/Us% Po/I% 0/Smin (MVA) 41.18/Slj 变电站接线方式 外桥式 内桥式 外桥式 内桥式 （MVA） 变电站1 变电站2 变电站3 变电站4

2×SFZ9-31500/110 2×SFL1-16000/110 2×SFZ9-31500/110 2×SFL1-20000/110 133/1033.8/1..5 1 21.25 22.46 25.53/12.5 35.29/18.75 22.46 29.41/9.28 110/1018.5/0..5 9 133/1033.8/1..5 135/10.5 1 22/0.8 16.25 11.42

- 30 -

第五章 调压方式的选择和计算

用电设备在额定电压下运行时，效率最高。但实际上在电力系统运行中，随着负荷的变化，系统运行方式的改变，网络中电压的损失也会发生变化。为了保证用电设备的经济性及安全性，应采取必要的调压措施使电压偏移限制在某一个固定的范围内。系统常用的调压方式有顺调压、逆调压、常调压，可通过发动机调压和变压器分接头配合来实现。 5－1 系统参数计算 一、变压器参数的计算：

变电所1：

RBPsUeSe2213311023101.622()231500

- 31 -

U22XsUe10.5110B100S3150010340.333()

e100QIoSe1.100131500100346.5(kVar)

变电所2：

RP2sUeBS211011021600021035.199()e

U2sUe10.51102XB100S10379.406()

e10016000QIoSe0.910016000100144(kVar)

变电所3：

RPsU2e1331102BS2e3150021031.622()

U2sUe10.51102X3B100S100315001040.333()

eQIoSe1001.131500100346.5(kVar)

变电所4：

2RsUe1351102BPS2e2000021034.084()

2XUsUe10.51102B100S10363.525()

e10020000QIoSe0.810020000100160(kVar)

- 32 -

同理，其余变压器参数计算结果列表如下：

地址 变压器RB+j 容量 变电SFZ9-30 变电SFL1-10 变电SFZ9-30 变电SFL1-20

二、线路的参数

线路电阻、电抗参数列表如下： P0+j Ps/UsSmax/Smin(MVA) .25 XB (Ω) Q0(kW) % .5 1.622+j33.8+j3133/1041.18/21站1 1500/1140.333 46.5 5.199+j18.5+j1110/10.25.53/125 .5 站2 6000/1179.406 44 1.622+j33.8+j3133/1035.29/18.5 .75 站3 1500/1140.333 46.5 4.084+j22+j16135/1029.41/16.5 .25 站4 0000/1163.525 0 导单位阻抗 RL+j XL LGJ-120 LGJ-70 LGJ-120 LGJ-95 (A-4,2×39kM) 6.44+j8.11 22kM) 2.97+j4.5 线型号 (A-1,2×(A-2,2×(A-3,2×42kM) 9.45+j9.0735kM) 4.73+j7.18 - 33 -

(Ω) 5－2 各点的计算负荷和功率损耗 一、 线路计算

A－1的计算（取b0=2.82×10-6S/km） 等值电路图如下：

1、线路的充电无功功率：

△QC1=-jb0LU2=-j2.82×10-6×2×22×1102=-j1.501MVar △QC1/2=-j0.751 MVar

2、最大负荷时两台变压器的损耗：

PP1nP0snS13341.18233.8181.25.kW S231.5eS10.51000041.182346.51590.24kVar 210031.5Se2222QsQ1nQ0n3、最大负荷时线路A-1末端的传输功率：

SL=Smax+△SB+△QC/2=（35+j21.7）+（0.181+j1.59）-j0.751=35.181+j22.539MVA 4、线路A-1的功率损耗：

SLA1SLUe2235.181222.5392RL1jXL12.97j4.50.428j0.649MVA

11025、最大负荷时线路A-1始端的送出功率：

SA-1=SL+△SLA-1+△QC1/2＝35.181+j22.539＋0.428+j0.649-j0.751 ＝35.609+j22.437 (MVA)

6、同理，计算出最小负荷时的情况：

- 34 -

变压器损耗：

PsS13321.25P1nP0233.897.86kW nSe231.5QsQ1nQ0nS10.51000021.252346.5931.92kVar 210031.5Se2222线路末端传输功率：

SL=Smin+△SB+△QC/2=（17+j10.54）+（0.098+j0.932）-j0.751=17.098+j10.721MVA 线路损耗：

SLA1SLUe2217.098210.7212RL1jXL12.97j4.50.1j0.151MVA 2110线路始端送出功率：

SA-1=SL+△SLA-1+△QC1/2＝17.098+j10.721＋0.1+j0.151-j0.751 ＝17.198+j10.121 (MVA)

A－2的计算（取b0=2.82×10-6S/km） 1、线路的充电无功功率：

△QC2=-jb0LU2=-j2.82×10-6×2×42×1102=-j2.866MVar △QC2/2=-j1.433 MVar

2、最大负荷时两台变压器的损耗：

PP2nP0snS11025.53218.5177.03.kW S216eS10.51000025.5321441624.66kVar 210016Se2222QsQ2nQ0n3、最大负荷时线路A－2末端的传输功率：

SL=Smax+△SB+△QC/2=（20+j12.39）+（0.177+j1.625）-j1.433=20.177+j12.582MVA 4、线路A－2的功率损耗：

- 35 -

SLA2SLUe2220.177212.5822RL1jXL19.45j9.070.442j0.424MVA

11025、最大负荷时线路A－2始端的送出功率：

SA-2=SL+△SLA-2+△QC1/2＝20.177+j12.582＋0.442+j0.424-j1.433 ＝20.619+j11.573 (MVA)

6、同理，计算出最小负荷时的情况： 变压器损耗：

PP2nP0snS11012.5218.570.57.kW S216eS10.51000012.52144608.43kVar 210016Se2222QsQ2nQ0n线路末端传输功率：

SL= Smin +△SB+△QC/2=（10+j6.2）+（0.071+j0.608）-j1.433=10.071+j5.375MVA 线路损耗：

SLA2SLUe2210.07125.3752RL1jXL19.45j9.070.102j0.098MVA

1102线路始端送出功率：

SA-2=SL+△SLA-2+△QC2/2＝10.071+j5.375＋0.102+j0.098-j1.433 ＝10.173+j4.04 (MVA)

A－3的计算（取b0=2.82×10-6S/km） 1、线路的充电无功功率：

△QC3=-jb0LU2=-j2.82×10-6×2×35×1102=-j2.389MVar △QC3/2=-j1.195 MVar

2、最大负荷时两台变压器的损耗：

- 36 -

PP3nP0snS13335.29233.8151.06.kW S231.5eS10.51000035.292346.51351.93kVar 210031.5Se2222QsQ3nQ0n3、最大负荷时线路A-3末端的传输功率：

SL=Smax+△SB+△QC/2=（30+j18.59）+（0.151+j1.352）-j1.195=30.151+j18.747MVA 4、线路A-3的功率损耗：

SLA3SLUe2230.151218.7472RL1jXL14.73j7.180.493j0.748MVA

11025、最大负荷时线路A-3始端的送出功率：

SA-3=SL+△SLA-3+△QC3/2＝30.151+j18.747＋0.493+j0.748-j1.195 ＝30.644+j18.3 (MVA)

6、同理，计算出最小负荷时的情况： 变压器损耗：

PP3nP0snS13318.75233.891.16.kW 231.5SeS10.51000018.752346.5879.01kVar S210031.5e2222QsQ3nQ0n线路末端传输功率：

SL= Smin +△SB+△QC/2=（15+j9.3）+（0.091+j0.879）-j1.195=15.091+j8.984MVA 线路损耗：

SLA3SLUe2215.09128.9842RL1jXL14.73j7.180.121j0.183MVA 2110线路始端送出功率：

SA-3=SL+△SLA-3+△QC3/2＝15.091+j8.984＋0.121+j0.183-j1.195 ＝15.212+j7.972 (MVA)

- 37 -

A－4的计算（取b0=2.82×10-6S/km） 1、线路的充电无功功率：

△QC4=-jb0LU2=-j2.82×10-6×2×39×1102=-j2.662MVar △QC4/2=-j1.331 MVar

2、最大负荷时两台变压器的损耗：

PP4nP0snS13529.41222189.96.kW 220SeS10.51000029.4121601455.24kVar S210020e2222QsQ4nQ0n3、最大负荷时线路A-4末端的传输功率：

SL=Smax+△SB+△QC/2=（25+j15.49）+（0.190+j1.46）-j1.331=25.19+j15.619MVA 4、线路A-4的功率损耗：

SLA4SLUe2225.19215.6192RL1jXL16.44j8.110.468j0.589MVA 21105、最大负荷时线路A-4始端的送出功率：

SA-4=SL+△SLA-4+△QC4/2＝25.19+j15.619＋0.468+j0.589-j1.331 ＝25.658+j14.877 (MVA)

6、同理，计算出最小负荷时的情况： 变压器损耗：

PsS13516.25P4nP022288.56kW nSe220QsQ4nQ0nS10.51000016.252160656.68kVar 210020Se2222线路末端传输功率：

SL=Smin+△SB+△QC/2=（13+j8.06）+（0.089+j0.657）-j1.331=13.089+j7.386MVA 线路损耗：

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SLA4SLUe2213.08927.3862RL1jXL16.44j8.110.120j0.151MVA

1102线路始端送出功率：

SA-4=SL+△SLA-4+△QC4/2＝13.089+j7.386＋0.120+j0.151-j1.331 ＝13.209+j6.206 (MVA)

发电厂A的计算（取b0=2.82×10-6S/km） 1、 最大负荷时变压器的损耗：

SMAX＝25/0.85=29.41 MVA SMIN＝13/0.8=16.25 MVA

Q01IoSe0.8120000960(kVar)100100IoSe0.963000567(kVar) 100100

Q02PP1nP0snPP2nP0snS34729.41299208.42.kW S2120eS23829.41160111.87kW 163Se2222PP1P2208.42111.87320.29kW

QsS131000029.41Q1nQ0129601959.04kVar nSe2100120QsQ2nQ02nS10.51000029.411567795.82kVar 110063Se2222QQ1Q21959.04795.822754.86kVar

2、最大负荷时送出功率：

SA=SL=Smax+△SB+△QC/2=（25+j15.49）+（0.32+j2.755）=25.32+j18.245MVA 3、同理，计算出最小负荷时的情况： 变压器损耗：

- 39 -

PP1nP0snPP2nP0snS34716.25299201.18.kW S2120eS23816.2516075.83kW 163Se2222PP1P2201.1875.83277.01kW

QsQ1nQ01nQsQ2nQ02nS131000016.2529601931.92kVar S2100120eS10.51000016.251567636.86kVar 110063Se2222QQ1Q21931.92636.862568.78kVar

最小负荷时送出功率：

SA=SL=Smax+△SB+△QC/2=（13+j8.06）+（0.277+j2.569）=13.277+j10.629MVA

二、线路A-1, A-2，A-3，A-4在最大、最小负荷时的情况计算结果如下：

变电站 名称 最大负荷最小负荷（MVar） -j1.501 （MVar） -j1.501 变电QC1 站1 △P B1＋j△0.181+j1.59 0.098+j0.93Q B1 SL △SLA－1 SA－1 39 2 35.181+j22.517.098+j10.721 0.428+j0.649 0.1+j0.151 35.609+j22.417.198+j10.37 - 40 -

121

变电QC2 Q B2 S2 △SLA－2 SA－2 变电QC3 Q B3 S3 △SLA－3 SA－3 变电QC4 Q B4 S4 -j2.866 -j2.866 8 站2 △P B2＋j△0.177+j1.625 0.071+j0.6020.177+j12.510.071+j5.382 75 8 20.619+j11.510.173+j4.073 -j2.389 4 -j2.389 9 30.151+j18.715.091+j8.947 84 3 30.644+j18.3 15.212+j7.972 -j2.662 -j2.662 0.089+j0.657 25.19+j15.6113.089+j7.39 - 41 -

0.442+j0.424 0.102+j0.09站3 △P B3＋j△0.151+j1.352 0.091+j0.870.493+j0.748 0.121+j0.18站4 △P B4＋j△0.19+j1.46 86

△SLA－4 SA－4 0.468+j0.589 0.120+j0.151 25.658+j14.813.209+j6.277 06 三、发电厂机组间的功率分配

机组间的功率分配原则按其容量大小分配： 1、系统最大负荷运行时

Smax＝25.32+j18.245+35.609+j22.437+20.619+j11.573+30.644+j18.3

+25.658+j14.877＝137.85+j85.432 MVA

50Smax＝34.463+j21.358 MVA 2002525MW机组的负荷＝Smax＝17.231+j10.679MVA 20050MW机组的负荷＝

2、系统最小负荷运行时

Smin＝13.277+j10.629+17.198+j10.121+10.173+j4.04+15.212+j7.972

+13.209+j6.206＝ 69.069+j38.968MVA

50Smax＝17.267+j9.742 MVA 2002525MW机组的负荷＝Smax＝8.634+j4.871 MVA 20050MW机组的负荷＝

5－3 开发区网络功率分配图

下面所作的功率分布图，是流过每个元件的实际功率，是作为计算电压损耗的依据。为了计算方便，把功率分布标注在系统等值图上，如图所示：

- 42 -

5－4网络电压损耗计算和变压器抽头选择

本设计调压问题的解决方法是通过发电机调压配以选择适当的变压器分接头。根据设计任务书的要求每个变电站都有不同的调压要求。发电机升压变压器中压侧作为电压的中枢控制点，可以使系统在满足调压要求下，使调压设备减到最小。经过计算比较，确定调压计算以控制发电厂110kV母线保持在最大负荷时UAmax = 118 kV，在最小负荷时UAmin = 115 kV为前提，此电压变动范围在发电机额定电压的95％～105％范围内，能保证额定出力，不会增加系统元件的绝缘负担和能量损耗。

电压损耗计算公式△UPRQX U一、 变电站1的变压器抽头选择：

变电站1要求顺调压。在最大负荷时希望电压UM不低于10.25 kV，最小负荷时希望电压UM不高于10.75 kV。 在最大负荷时： 线路A—1的电压损耗：

- 43 -

△ULmax35.6092.9722.4374.51.75kV

118ULmax1181.75116.25kV

变电站1的变压器损耗： △UBmax35.1810.51.62222.5390.540.3334.16kV

116.25U1max116.254.16112.09kV

在最小负荷时： 线路A—1的电压损耗： △ULmin17.1982.9710.1214.50.84kV

115ULmin1150.84114.16kV

变电站1的变压器损耗： △UBmix17.0980.51.62210.7210.540.3332.02kV

114.16U1min114.162.02112.14kV

变压器抽头的选择：

10.510.5114.82kV Ufmin112.14109.53kV 10.2510.75114.82109.53∴Uf112.18kV

2Ufmax112.09故选择+2.5%分接头，Uf112.75kV。

校验：在正常情况下，变电站1二次侧的最大负荷和最小负荷的电压：

U2max112.0910.510.510.4410.25kV ，U2min112.1410.4410.75kV 112.75112.75故满足顺调压的要求。

二、对变电站2的变压器抽头选择：

变电站2要求常调压。最大和最小负荷时希望电压UM保持在10.25 kV。 在最大负荷时： 线路A—2的电压损耗：

- 44 -

△ULmax20.6199.4511.5739.072.54kV

118ULmax1182.54115.46kV

变电站2的变压器损耗： △UBmax20.1770.55.19912.5820.579.4064.78kV

115.46U1max115.464.78110.68kV

在最小负荷时： 线路A—2的电压损耗： △ULmin10.1739.454.049.071.15kV

115ULmin1151.15113.85kV

变电站2的变压器损耗： △UBmix10.0710.55.1995.3750.579.4062.10kV

113.85U1min113.852.1111.75kV

变压器抽头的选择：

10.510.5113.38kV Ufmin111.75114.48kV 10.2510.25113.38114.48∴Uf113.93kV

2Ufmax110.68故选择+3×2.5%分接头，Uf118.25kV。

校验：在正常情况下，变电所二次侧的最大负荷和最小负荷的电压：

U2max113.3810.510.510.0810.25kV U2min114.4810.1710.25kV 118.25118.25考虑10kV系统允许的电压偏差，分接头满足常调压的要求。 三、对变电站3的变压器抽头选择：

变电站3要求逆调压。在最大负荷时希望电压UM不高于10.5 kV，最小负荷时希望电压UM不低于10 kV。 在最大负荷时：

- 45 -

线路A—3的电压损耗： △ULmax30.6444.7318.37.182.34kV

118ULmax1182.34115.66kV

变电站3的变压器损耗： △UBmax30.1510.51.62218.7470.540.3333.48kV

115.66U1max115.663.48112.18kV

在最小负荷时： 线路A—3的电压损耗： △ULmin15.2124.737.9727.181.12kV

115ULmin1151.12113.88kV

变电站3的变压器损耗： △UBmix15.0910.51.6228.9840.540.3331.7kV

113.88U1min113.881.7112.18kV

变压器抽头的选择：

10.510.5112.18kV Ufmin112.18117.79kV 10.510112.18117.79∴Uf114.99kV

2Ufmax112.18故选择分接头+2×2.5%，Uf115.5kV。

校验：在正常情况下，变电站二次侧的最大负荷和最小负荷的电压：

U2max112.1810.510.510.210.5kV ，U2min112.1810.210kV 115.5115.5故满足逆调压的要求。

四、对变电站4的变压器抽头选择：

变电站4要求顺调压。在最大负荷时希望电压UM不低于10.25 kV，最小负荷时希望电压UM不高于10.75 kV。

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在最大负荷时： 线路A—4的电压损耗： △ULmax25.6586.4414.8778.112.42kV

118ULmax1182.42115.58kV

变电站4的变压器损耗： △UBmax25.190.54.08415.6190.563.5254.74kV

115.58U1max115.584.74111.06kV

在最小负荷时： 线路A—4的电压损耗： △ULmin13.2096.446.2068.111.18kV

115ULmin1151.18113.82kV

变电站4的变压器损耗： △UBmix13.0890.54.0847.3860.563.5252.3kV

113.82U1min113.822.3111.52kV

变压器抽头的选择：

10.510.5113.77.kV Ufmin111.52108.93kV 10.2510.75113.77108.93∴Uf111.35kV

2Ufmax111.06故选择+2.5%分接头，Uf112.75kV。

校验：在正常情况下，变电站二次侧的最大负荷和最小负荷的电压：

U2max111.0610.510.510.3410.25kV ，U2min111.5210.3810.75.kV 112.75112.75故满足顺调压的要求。 五、电厂变压器抽头选择：

发电机母线的最大及最小负荷时，电压随负荷的大小变化，这就要求发电机

- 47 -

端电压也随着变化。一般情况下，发电机容许在额定电压的95％～105%范围内运行。因此发电机母线电压应在9.975～11.025kV。

1、变压器SFPL7-63000/110

Smax＝34.463+j21.358+17.231+j10.679＝51.694+ j 32.037MVA Smin＝17.267+j9.742+8.634+j4.871＝25.901+j14.613 MVA 最大负荷时： ΔUBmax51.6940.614632.03717.08124.91kV 118+4.91=122.91kV

118最小负荷时：

ΔUBmin25.9010.614614.61317.08122.31kV 115+2.31=117. 31kV

115122.91117.31Uf120.11kV

2 故选择Uf121kV的分接头。

校验：发电机在最大负荷和最小负荷时的实际电压： Ufmax10.5122.91117.3110.67kV Ufmin10.510.18.kV 121121发电机端电压在最大和最小负荷时均没有超出允许范围。故所选的分接头是合理的。

变压器SFPSL7-120000/110

Smax＝(137.85-51.694)+j(85.432-32.037)＝86.156+j53.395 MVA Smin＝(69.069-25.901)+j(38.968-14.613)＝43.168+j24.355MVA 最大负荷时：

UBmax86.1560.50.614653.3950.517.08124.09kV

118118+4.09=122.09kV

最小负荷时：

UBmin43.1680.50.614624.3550.517.08121.92kV

115- 48 -

115+1.92=116.92kV

Uf122.09116.92119.51kV

2 故选择Uf121kV的分接头。

校验：发电机在最大负荷和最小负荷时的实际电压： Ufmax10.5122.09116.9210.59kV Ufmin10.510.15kV 121121发电机端电压在最大和最小负荷时均没有超出允许范围。故所选的分接头是合理的。

- 49 -

第六章 统计系统设计的主要指标

6－1 线损率的计算

最大负荷时：

∑△PL＝△PLA-1+△PLA-2+△PLA-3+△PLA-4 ＝0.199 +0.2728+0.289 +1.25＝2.01 MW ∑PA＝69.427MW

KLmaxPPAL2.012.9% 69.427最小负荷时：

∑△PL＝△PLA-1+△PLA-2+△PLA-3+△PLA-4+△PLA-5 ＝0.047 +0.0664 +0.088 +0.044＝0.245 MW ∑PA＝32.47MW

KLmaxPPAL0.2450.75%32.47

6－2 全年平均输电效率

全年平均输电效率的求法，首先应求出用户得到的电能A1＝∑PnTmax。然后求出各线路上包括变压器的电能损耗△A，则可求出发电厂输出给系统的总电能A2＝A1+△A，输出效率用户用电量：

A1=(25+35+25)×103×5500+(20+30)×103×5000=717.5×106kWh 对线路A-1来说：

△PL＝0.147，τ＝4000，

- 50 -

A1A1 A2A2A

△AL＝0.147×103×4000＝0.588×106 kWh，

AB1PsnPBTnSSe13341.19218.587604000 231.522 =0.779×106 kWh 对线路A-2来说：

△PL＝0.259，τ＝3500，

△AL＝0.259×103×3500＝0.9×106 kWh，

AB211025.5322087603500

2162 =0.841×106 kWh 对线路A-3来说：

△PL＝0.297，τ＝4000，

△AL＝0.297×103×4000＝1.18×106 kWh，

AB313335.2922087604000

231.52 =0.684×106 kWh 对线路A-4来说：

△PL＝0.232，τ＝3500，

△AL＝0.232×103×3500＝0.812×106 kWh，

AB413529.4122087603500

2202 =0.861×106 kWh

AAALB

=(0.588+0.779+0.9+0.841+1.18+0.684+0.812+0.861)×106

=6.645×106 kWh

- 51 -

A1= 717.5×106 +6.645×106 =724.145×106

A1717.510699.08%6A2724.14510

6－3 输电成本计算

线路和断路器投资：484.87+4.75×9=527.62万元 变压器投资：13×2+23×4+15.7×2=149.4万元 输电损耗成本：ΔA×0.2=6.645×106×0.2=132.9 万元 投资年计算费用：（折旧维护率8%，5年收回投资） (527.62+149.4)×(8%+1/5)=189.57 万元 年输电成本：N=132.9+189.57=322.47 万元

N322.4710420.4510输电成本： 元/千瓦时＝0.45分/千瓦时 6A724.14510

6－4 小结

从本网络设计的计算结果可知，在最大负荷运行时，线损未超过3％，而全年的平均输电效率可达99.08％，输电成本仅为每千瓦时0.45分，故这个网络设计符合要求。

- 52 -

结论

经过为期一个月的设计，终于完成了对《区域电力网规划设计》的设计任务。通过这次的设计过程，使自己把所学到的理论知识与实践相结合，增强了自己独立思考的能力，提高了对分析问题、解决问题的综合能力。同时，通过这次设计活动，了解到各种设备的性能，掌握了设计的基本方法，开拓了视野，丰富了经验，有助于在设计岗位上更好的发挥自己的专业水平。但由于设计时间仓促和本人水平有限，其中不足之处在所难免，希望大家不吝指教。

- 53 -

谢辞

在这次设计过程中，得到了华南理工大学电力学院 老师的悉心指导和帮助，现已顺利完成了该设计的全部课程，在此特向老师表示最衷心的感谢。

参考文献

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