塔 吊 施 工 方 案
编 制 人： 审 核 人： 批 准 人：
成都建筑工程集团总公司
二0一五年十一月
塔吊施工(方案)审批表
统建农民安置小区（金河绿工程名称 洲)工程施工总承包 成都天府新区三怡新农村投建设单位 资有限公司 成都建筑工程集监理单位 四川建鑫工程监理有限公司 编制单位 团总公司 建设地点 审核人（签字） 建设单位审核意见 成都市双流县九江镇 （公章） 年 月 日 建筑面积 284960。47㎡ 结构类型 框架、剪力墙 审核人（签字） 监理单位审核意见 (公章) 年 月 日 审核人(签字) 施工单位编制人（签字） 审核意见 (公章) 年 月 日 第一节、编制依据
本方案主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制： 《塔式起重机设计规范》（GB/T13752—1992） 《地基基础设计规范》（GB50007-2011) 《建筑结构荷载规范》（GB50009—2012) 《建筑安全检查标准》（JGJ59-99) 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） 《混凝土质量控制标准》（GB50164-2011）
《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300—2013) 施工现场实际情况 第二节、工程概况
工程名称：统建农民安置小区（金河绿洲）项目工程 工程建设地点：双流县九江镇
建设单位：成都天府新区三怡新农村投资有限公司 设计单位:四川屹华建筑设计有限公司 监理单位：四川建鑫工程监理有限公司
结构类型为框剪结构，主要由18栋7—11层的高层建筑组成，地下设一层地下室；建筑物至高点为537.9（黄海高程）;标准层层高3。00m ；总建筑面积：284960。47平方米;总工期:480天。
塔吊基本性能及布置
区域 塔机编号 塔机臂长 砼标号 A地块 1＃塔机
持力层 稍密卵石层 起升高度 41。35米 55米 C35 0
2#塔机 3#塔机 4#塔机 B地块 5＃塔机 6＃塔机 7#塔机 8#塔机 9#塔机 10＃塔机 11#塔机 12＃塔机 13＃塔机 14#塔机 15#塔机 16＃塔机 17#塔机 18#塔机 55米 55米 55米 50米 50米 50米 45米 45米 55米 50米 50米 45米 50米 45米 55米 45米 45米 C35 C35 C35 C35 C35 C35 C35 C35 C35 C35 C35 C35 C35 C35 C35 C35 C35 稍密卵石层 稍密卵石层 稍密卵石层 稍密卵石层 稍密卵石层 稍密卵石层 稍密卵石层 稍密卵石层 稍密卵石层 稍密卵石层 稍密卵石层 稍密卵石层 稍密卵石层 稍密卵石层 稍密卵石层 稍密卵石层 稍密卵石层 41。05米 44。05米 44。05米 41。15米 43。55米 44.15米 44.15米 44.15米 44.5米 44.15米 44。15米 44。15米 44.15米 44。15米 44.15米 44.15米 44.15米 塔吊台数:A、B地块共计18台
塔吊基础持力层土质：与地下室基础持力层相同 塔吊基础砼等级:C35 第四节、塔吊基础定位及施工
1、塔吊基础定位详见施工平面图；
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2、塔吊基础施工
基础施工前应由塔吊拆装队技术负责人进行如下几方面的技术交底：混凝土强度等级、钢筋配置图、基础与建筑平面图、基础剖面图、基础表面平整度要求、预埋螺栓误差要求等，接底人为工程施工负责人，双方书面交接.塔机基础砼采用商品砼基础混凝土标号C35，混凝土捣制应参照有关规定执行；地脚螺栓的纵横间距应严格保证，塔机基坑待甲方监理检验后方可进行下道工序施工，做好隐蔽验收工作后方可对基坑进行隐蔽。根据有关要求，每个塔基做2组试块,所有制作的试块均采用标准养护并制作同条件养护试块。砼浇筑完毕，表面收浆12小时后，及时进行砼表面浇水湿润并覆盖养护，养护时间不少于14天。7 天试件送检其试件强度达到80％,将进行上部塔吊安装.当试件达到28天再进行二次送检。施工顺序:塔机基础开挖、验槽→基础砼垫层→塔机基础模板、钢筋安装、砼施工。基础施工应由塔机所有部门派专人监督整个施工过程，同时做好各个隐蔽验收纪录，如地基隐蔽工程验收纪录等.施工完毕做好砼的养护，砼强度达到要求后方可安装塔吊.
3、顶面用水泥砂浆找平，用水准仪校水平，倾斜度和平整度误差不超过1/5000。
4、机脚螺栓位置、尺寸要绝对正确,应特别注意做好复核工作,尺寸误差不超过±1mm，螺纹位须抹上黄油,并注意保护。
5、塔基周边施工缝的留设及后期处理
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地下室防水采取双层防水措施，塔机基础范围内地下室底板均先做防水处理，塔吊基础防水预留搭接部分长度为150（n+1）mm，底板防水分层与其搭接，其中n为防水层层数。如塔吊基础在后浇带位置，四周设置BW—Ⅱ型膨胀止水条。卷材防水层铺贴在整体水泥砂浆找平层基面上，基面应符合下列规定:必须平整牢固.用2m长直尺检查， 基面与直尺间的最大空隙不应超过5mm，且每米长度内不得多于一处, 空隙处只允许有平缓变化。表面应清洁干燥。阴阳角处,均应做成圆弧,圆弧半径应大于100mm;铺贴卷材防水层，应符合下列规定:两幅卷材的搭接长度，长边不应小于100mm， 短边不应小于150mm，相邻两幅卷材接缝应错开1/3幅宽。立面与平面的转角处，卷材的接缝应留在平面上，距立面不应小于600mm。卷材在转角处和特殊部位，应增贴1-2层相同的卷材.粘贴卷材应展平密实，卷材与基面必须粘结严密，搭接缝必须粘贴封严。不允许出现空裂及接头不严等质量问题。整个底板外附加防水层经验收认可后,在其上作细石砼保护层，以防绑扎底板钢筋时损伤防水层。并处理好周边接头,周边应考虑好与防水层搭接措施及交接处的技术处理.塔机基础范围内地下室底板钢筋及承台钢筋需在塔基基础钢筋绑扎时按规范要求进行预留。
塔机穿越地下室楼盖的处理方法:由于塔机在穿过地下室楼盖时,塔身范围内的梁板需待塔机拆除后采用较楼盖高一级强度的砼二次浇筑，故需在楼盖留置垂直施工缝。垂直施工缝留置原则：平行于主梁时留置在次梁跨中1/3范围内，平行于次梁时留置在1/3处。同时按
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规范预留出梁板钢筋。
第五节、场地及机械设备人员等准备
1、在塔基周围,清理出场地，场地要求平整,无障碍物； 2、留出塔吊进出堆放场地及吊车、汽车进出通道，路基必须压实、平整；
3、塔吊安拆范围上空所有临时施工电线必须拆除或改道； 4、机械设备准备：汽车吊一台，电工、钳工工具，钢丝绳一套，U型环若干，水准仪、经纬仪各一台，万用表和钢管尺各一只;
5、塔吊安拆必须由专业的安拆人员进行操作。 第六节、塔吊的安装及调试
1、安装要求：轴销必须插到底，并扣好开口销.基脚螺丝及塔身连接螺丝必须拧紧。附墙处电焊必须有专职电焊工焊接。垂直度必须控制在千分之一以内。
2、塔吊的安装顺序：校验基础→安装底架→安装基础节→安装三个标准节→安装预升套架→安装回转机构总成→安装塔帽→安装司机室→安装平衡臂→吊起1~2块平衡重（根据设计要求)→拼装起重臂→吊装起重臂→吊装余下配重。各道工序严格按标准要求施工,上道工序未完严禁进行下道工序。
3、注意事项:安装人员必须带好安全帽;严禁酒后上班；非安装人员不得进入安装区域。安装拆卸时必须注意吊物的重心位置，必须按安装拆卸顺序进行安装或拆卸，钢丝绳要栓牢，卸扣要拧紧，作业工具要抓牢，摆放要平稳，防止跌落伤人,吊物上面或下面都不准站
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人。基本高度安装完成后，应注意周围建筑物及高压线，严禁回转或进行吊重作业，下班后用钢筋卡牢.
4、塔吊的顶升作业
(1）、先将要加的几个标准节吊至塔身引入的方向一个个依次排列好，然后将大臂旋转至引进横梁的正上方,打开回转制动开关，使回转处于制动状态.
（2)、调整好爬升架导轮与塔身之间的间隙，以3—5mm为宜，放松电缆的长度，使至略大于总的爬升高度，用吊钩吊起一个标准节，放到引进横梁的小车上，移动小车的位置，使塔吊的上部重心落在顶升油缸上的铰点位置上，然后卸下支座与塔身连接的八个高强度螺栓，并检查爬爪是否影响爬升。
（3）、将顶升横梁挂在塔身的踏步上，开动液压系统，活塞杆全部伸出后，稍缩活塞杆，使爬爪搁在塔身的踏步上，接着缩回全部活塞杆，重新使顶升横梁挂在塔身的上一级踏步上,再次伸出全部活塞杆，此时塔身上方刚好出现能装一节标准节的空间.
（4）、拉动引进小车，把标准节引到塔身的正上方，对准标准节的螺栓联结孔，缩回活塞杆至上、下标准节接触时,用高强度螺栓把上下标准节联结起来，调整油缸的伸缩长度，用高强度螺栓将上下支座与塔身联结起来。
（5)、以上为一次顶升加节过程，连续加节时,重复以上过程，在安装完八个标准节后,这样塔机才能吊重作业。
5、顶升加节过程中的注意事项：
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（1）、自顶升横梁挂在塔身的踏步上到油缸的活塞杆全部伸出，套架上的爬爪搁在踏步上这段过程中，必须认真观察套架相对顶升横梁和塔身的运动情况，有异常情况立即停止顶升。
(2）、自准备加节,拆除下支座与塔身相连的高强度螺栓，至加节完毕，联结好下支座与塔身之间的高强度螺栓，在这一过程中严禁起重臂回转或作业。
（3)、连续加节,每加一个标准节后，用塔吊自身起吊下一个标准节之前，塔机下支座与塔身之间的高强螺栓应连接上，但可不拧紧。
（4）、所加标准节有踏步的一面必须对准。
（5）、塔机加节完毕，应使套架上所有导轮压紧塔身主弦杆外表面，并检查塔身标准节之间各接头的高强螺栓拧紧情况.
（6）、在进行顶升作业过程中,必须有专人指挥,专人照管电源，专人操作爬升机构，专人紧固螺栓。非有关操作人员,不得登上爬升架的操作平台，更不能擅自启动泵阀开关和其他电气设备。
（7）、顶升作业须在白天进行,若遇特殊情况，需在夜间作业时，必须有充足的照明设备。
（8）、只许在风速低于13m/s时进行顶升作业,如在顶升过程中突然遇到风力加大，必须停止顶升作业，紧固各连接螺栓，使上下塔身联结成一体。
（9）、顶升前必须放松电缆，使电缆放松长度略大于总的爬升高度并做好电缆的坚固工作。
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（10）、在顶升过程中，因把回转机构紧紧刹住，严禁回转及其他作业.如发现故障，必须立即停车检查，未查明原因，未将故障排除，不得进行爬升作业。
6、调试标准：必须按塔吊性能表中的重量进行限位及力矩限位，各限位开关调好后，必须动作灵敏,试用三次,每次必须合格.联结好接地线，接地线对称二点接地,接地电阻不大于4欧姆。 第七节、塔吊的拆卸
1、工地使用完毕后，必须及时通知公司，由公司派人拆除。2、塔吊的塔身下降作业：
(1）、调整好爬升架导轮与塔身之间的间隙,以3—5mm为宜,移动小车的位置，使塔吊的上部重心落在顶升油缸上的铰点位置上，然后卸下支座与塔身连接的八个高强度螺栓，并检查爬爪是否影响塔吊的下降作业。
（2）、开动液压系统，活塞杆全部伸出后,将顶升横梁挂在塔身的下一级踏步上,卸下塔身与塔身的连接螺栓，稍升活塞杆，使上下支座与塔身脱离，推出标准节到引进横梁顶端，接着缩回全部活塞杆，使爬爪搁在塔身的踏步上，再次伸出全部活塞杆，重新使顶升横梁在塔身的上一级踏步上，缩回全部活塞杆,使上下支座与塔身连接，并插上高强度螺栓。
（3）、以上为一次塔身下降过程，连续下降塔身时,重复以上过程.
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（4)、拆除时，必须按照先降后拆附墙的原则进行拆除，设专人现场安全监护,严禁操作场内人流通行。
3、拆至基本高度时,用汽车吊辅助拆除，必须按拆卸顺序进行拆除。
4、注意事项同顶升加节过程。 第八节、附墙装置的拆装
当塔机高度超过独立高度时，应立即与建筑物进行附着。首先根据说明书确定附着点高度，下好预埋件。如果首道附着点不在指定位置上，附着点只能降低不能提高；如果附着点离建筑物较远,应重新设计计算,并经审批后方可施工。
1、在升塔前,要严格执行先装后升的原则，即先安装附墙装置，再进行升塔作业，当自由高度超过规定高度时，先加装附墙装置，然后才能升塔。
2、在降塔拆除时，也必须严格遵守先降后拆的原则，即当爬升套降到附墙不能再拆塔身时，不能拆除附墙，严禁先拆附墙后再降塔。 第九节、塔吊的日常维护和操作使用
1、维护与保养：
(1）、机械的制动器应经常进行检查和调整制动瓦和制动轮的间隙，以保证制动的灵活可靠，其间隙在0。5-1mm之间，在摩擦面上不应有污物存在，遇有异物即用汽油洗净.
（2）、减速箱、变速箱、外啮合齿轮等部分的润滑指标进行添加或更换。
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(3）、要注意检查个部钢丝绳有无断股和松股现象,如超过有关规定，必须立即更换。
（4)、经常检查各部位的联结情况，如有松动,应予拧紧，塔身联结螺栓应在塔身受压时检查松紧度,所有联结销轴必须带有开口销，并需张开。
（5）、安装、拆卸和调整回转机械时，要注意保证回转机械与行星减速器的中心线与回转大齿圈的中心线平行，回转小齿轮与大齿轮圈的啮合面不小于70%，啮合间隙要合适。
(6）、在运输中尽量设法防止构件变形及碰撞损坏；必须定期检修和保养;经常检查节构联结螺栓，焊缝以及构件是否损坏、变形和松动。
2、塔吊的操作使用
（1）、塔顶的操作人员必须经过训练，持证上岗,了解机械的构造和使用方法，必须熟知机械的保养和安全操作规程,非安装维护人员未经许可不得攀爬塔机。
（2）、塔机的正常工作气温为—20~40度,风速低于20m/s。 （3）、在夜间工作时，除塔机本身备有照明外，施工现场应备有充足的照明设备。
（4）、在司机室内禁止存放润滑油，油棉纱及其他易燃易爆物品冬季用电炉取暖时更要注意防火,原则上不许使用。
（5）、塔顶必须定机定人,专人负责，非机组人员不得进入司机室擅自进行操作。在处理电气故障时，须有维修人员二个以上。
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（6)、司机操作必须严格按“十不吊”规则执行。 (7）、塔上与地面用对讲机联系。 第十节、安全措施
1、按建设部《塔式起重机拆装许可证》要求,配备相关人员，明确分工,责任到人。
2、上岗前必须对上岗人员进行安全教育,必须带好安全帽，严禁酒后上班.
3、塔机的安拆工作时，风速超过13m/s和雨雪天，应严禁操作. 4、操作人员应佩戴必要的安全装置，保证安全生产。 5、严禁高空作业人员向下抛扔物体。
6、未经验收合格，塔吊司机不准上台操作，工地现场不得随意自升塔吊、拆除塔吊及其他附属设备。
7、严禁违章指挥,塔吊司机必须坚持十个不准吊。
8、夜间施工必须有足够的照明,如不能满足要求，司机有权停止操作。
9、拆装塔机的整个过程，必须严格按操作规程和施工方案进行，严禁违规操作。
10、多塔作业时,要制定可靠的防碰撞措施。 第十一节、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正
1、塔吊基础沉降观测半月一次。垂直度在塔吊自由高度时半月一次测定，当架设附墙后，每月一次（在安装附墙时必测).
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2、当塔机出现沉降,垂直度偏差超过规定范围时,须进行偏差校正，在附墙未设之前，在最低节与塔吊机脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程用高吨位千斤顶顶起塔身,顶塔身之前，塔身用大缆绳四面缆紧，在确保安全的前提下才能起顶塔身当附墙安装后,则通过调节附墙杆长度,加设附墙的方法进行垂直度校正。 第十二节、防碰撞措施
1、安装根据《塔式起重机安全规程》10.5的规定“两台起重机之间的最小架设距离应保证处于低位的起重机臂架端部与另一台起重机的塔身之间至少有2米的距离;处于高位起重机的最低位置的部件（吊钩升至最高点或最高位置的平衡重）与低位的起重机中处于最高位置部件之间的垂直距离不得小于2米。\"安装在垂直距离上满足规程要求。
2、操作
（1）当两台塔吊吊臂或吊物相互靠近时，司机要相互鸣笛示警，以提醒对方注意。
（2）夜间作业时，应该有足够亮度的照明.
（3)司机在操作时必须专心操作，作业中不得离开司机室,起重机运转时，司机不得离开操作位置。
（4）司机要严格遵守换班制度，不得疲劳作业，连续作业不许超过8小时。
（5）司机室的玻璃应平整、清洁，不得影响司机的视线.
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（6）在作业过程中,必须听从指挥人员指挥,严禁无指挥操作，更不允许不服从指挥信号，擅自操作。
（7）回转作业速度要慢，不得快速回转。 (8）以上大风严禁作业。
（9）操作后,吊臂应转到顺风方向，并放松回转制动器,并且将吊钩起升到最高点，吊钩上严禁吊挂重物。 第十三节、塔机基础计算书 1、45塔机计算书 一、参数信息
塔吊型号：QTZ40， 塔吊起升高度H：50。00m，
塔身宽度B：1.5m， 基础埋深d：1。10m， 自重G：280。4kN， 基础承台厚度hc：1。40m,
最大起重荷载Q:40kN， 基础承台宽度Bc：5。00m， 混凝土强度等级：C35， 钢筋级别：HRB335， 基础底面配筋直径：18mm
额定起重力矩Me:400kN·m， 基础所受的水平力P：30kN， 标准节长度b：2。5m，
主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：120mm， 所处城市:四川成都市, 基本风压ω0：0。3kN/m2， 地面粗糙度类别：D类密集建筑群，房屋较高，风荷载高度变化
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系数μz：0.84 。
地基承载力特征值fak：300kPa，
基础宽度修正系数ηb:0.15， 基础埋深修正系数ηd:1.4, 基础底面以下土重度γ：20kN/m3, 基础底面以上土加权平均重度γm：20kN/m3.
二、塔吊对承台中心作用力的计算
1、塔吊竖向力计算 塔吊自重：G=280。4kN； 塔吊最大起重荷载：Q=40kN；
作用于塔吊的竖向力:Fk＝G＋Q＝280。4＋40＝320。4kN； 2、塔吊风荷载计算
依据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)中风荷载体型系数: 地处四川成都市，基本风压为ω0=0.3kN/m2; 查表得：风荷载高度变化系数μz=0。84； 挡风系数计算:
φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2］c/(Bb）=［(3×1.5+2×2.5+(4×1。52+2.52)0.5）×0.12］/(1。5×2.5）=0.429；
因为是角钢/方钢，体型系数μs=2。113； 高度z处的风振系数取:βz=1。0; 所以风荷载设计值为：
ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0。7×1。00×2。113×0.84×0.3=0。373kN/m2；
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3、塔吊弯矩计算
风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：
Mω=ω×φ×B×H×H×0。5=0。373×0.429×1。5×50×50×0.5=300.032kN·m；
Mkmax＝Me＋Mω＋P×hc＝400＋300.032＋30×1。4＝742.03kN·m； 三、塔吊抗倾覆稳定验算
基础抗倾覆稳定性按下式计算： e＝Mk/(Fk+Gk）≤Bc/3
式中 e──偏心距,即地面反力的合力至基础中心的距离; Mk──作用在基础上的弯矩; Fk──作用在基础上的垂直载荷;
Gk──混凝土基础重力，Gk＝25×5×5×1.4=875kN; Bc──为基础的底面宽度；
计算得：e=742.03/（320。4+875）=0。621m 〈 5/3=1.667m； 基础抗倾覆稳定性满足要求! 四、地基承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007—2002）第5。2条承载力计算.
计算简图:
基础底面边缘的最大压力值计算：
当偏心距e14
式中：Fk──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,Fk＝320.4kN；
Gk──基础自重，Gk＝875kN； Bc──基础底面的宽度,取Bc=5m；
Mk──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，Mk＝ 742.03kN·m；
W──基础底面的抵抗矩,W=0。118Bc3=0。118×53=14。75m3；
不考虑附着基础设计值：
Pkmax=(320.4+875）/52+742。03/14.75=98.123kPa； Pkmin=(320.4+875）/52-742.03/14.75=-2。491kPa; 地基承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。
计算公式如下：
fa = fak+ηbγ(b-3)+ηdγm（d-0。5） fa-—修正后的地基承载力特征值（kN/m2)；
fak—-地基承载力特征值,按本规范第5。2.3条的原则确定;取300.000kN/m2；
ηb、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数； γ—-基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度,取20。000kN/m3；
b--基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值,大于6m
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按6m取值，取5。000m;
γm——基础底面以下土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；
d-—基础埋置深度（m) 取1。100m； 解得地基承载力设计值：fa=322.800kPa；
实际计算取的地基承载力设计值为:fa=322。800kPa；
地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=47。816kPa，满足要求！ 地基承载力特征值1.2×fa大于无附着时的压力标准值Pkmax=98。123kPa，满足要求!
五、基础受冲切承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002）第8。2。7条。
验算公式如下: F1 ≤ 0.7βhpftamho
式中 βhp -—受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时,βhp取1。0。当h大于等于2000mm时,βhp取0。9，其间按线性内插法取用;取 βhp=0。95；
ft ——混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1。57MPa； ho —-基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.35m； am --冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2； am=[1。50+(1。50 +2×1.35)］/2=2。85m； at -—冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱
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与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at＝1.5m；
ab —-冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长,当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1。50 +2×1。35=4.20；
Pj —-扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=117。75kPa;
Al —-冲切验算时取用的部分基底面积;Al=5。00×(5。00—4.20)/2=2。00m2
Fl -—相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值.Fl=PjAl;
Fl=117。75×2.00=235。50kN。 允许冲切力：0.7×0。95×1.57×2850.00×1350.00=4016982.37N=4016.98kN > Fl= 235.50kN；
实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！ 六、承台配筋计算
1。抗弯计算
依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）第8。2。7条.计算公式如下：
MI=a12［（2l+a’）(Pmax+P-2G/A）+(Pmax-P）l]/12
式中：MI ——任意截面I—I处相应于荷载效应基本组合时的弯
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矩设计值；
a1 —-任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离;取a1=(Bc—B）/2＝（5。00-1。50)/2=1。75m;
Pmax —-相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取117.75kN/m2；
P --相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，［BcPmax—a1（Pmax—1.2×Pmin）]/Bc＝［5×117。748－1.75×（117.748－1.2×—2.491）］/5=75.49kPa;
G —-考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1。35×25×Bc×Bc×hc=1。35×25×5。00×5.00×1。40=1181。25kN/m2；
l --基础宽度，取l=5.00m;
a -—合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离，取a=1.88m;
a’ —-截面I - I在基底的投影长度， 取a’=1.50m。 经过计算得MI=1。752×[（2×5.00+1。50)×（117。75+75.49—2×1181.25/5.002)+（117。75-75。49）×5.00］/12=343.71kN·m.
2。配筋面积计算
αs = M/（α1fcbh02） ζ = 1-（1-2αs）1/2 γs = 1—ζ/2 As = M/(γsh0fy）
式中，αl --当混凝土强度不超过C50时, α1取为1。0,当混凝
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土强度等级为C80时，取为0。94,期间按线性内插法确定，取αl=1.00;
fc —-混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16。70kN/m2; ho ——承台的计算高度，ho=1。35m。
经过计算得： αs=343。71×106/（1。00×16。70×5.00×103
×(1.35×103）2）=0。002;
ξ=1-（1-2×0.002)0.5=0。002； γs=1—0。002/2=0。999；
As=343。71×106/(0。999×1。35×103×300。00）=849.62mm2。
由于最小配筋率为0.15％,所以最小配筋面积为：5000。00×1400。00×0。15%=10500.00mm2。
故取 As=10500.00mm2. 建议配筋值：HRB335钢筋，根.实际配筋值10689 mm2。 2、50塔机计算书 一、参数信息
塔吊型号：5013 塔吊起升高度H：50.00m， 塔身宽度B:1.5m, 基础埋深d：1.10m， 自重G：500kN, 基础承台厚度hc：1。40m， 最大起重荷载Q：60kN， 基础承台宽度Bc：5.00m， 混凝土强度等级：C35， 钢筋级别:HPB235， 基础底面配筋直径：18mm
18@115mm。承台底面单向根数42
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地基承载力特征值fak：300kPa，
基础宽度修正系数ηb：0.15， 基础埋深修正系数ηd:1。4， 基础底面以下土重度γ：20kN/m3， 基础底面以上土加权平均重度γm:20kN/m3。
二、塔吊对承台中心作用力的计算
1、塔吊竖向力计算 塔吊自重：G=500kN； 塔吊最大起重荷载：Q=60kN；
作用于塔吊的竖向力：Fk＝G＋Q＝500＋60＝560kN； 2、塔吊弯矩计算
作用在基础上面的弯矩计算: Mkmax＝959.08kN·m; 三、塔吊抗倾覆稳定验算
基础抗倾覆稳定性按下式计算： e＝Mk/（Fk+Gk）≤Bc/3
式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离; Mk──作用在基础上的弯矩； Fk──作用在基础上的垂直载荷；
Gk──混凝土基础重力,Gk＝25×5×5×1。4=875kN； Bc──为基础的底面宽度；
计算得：e=959.08/（560+875）=0。668m 〈 5/3=1。667m; 基础抗倾覆稳定性满足要求!
20
四、地基承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002）第5.2条承载力计算.
计算简图：
基础底面边缘的最大压力值计算：
当偏心距e〈b/6时，e=0。668m 〈 5/6=0.833m Pkmax＝（Fk+Gk)/A + Mk/W
式中：Fk──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,Fk＝560kN；
Gk──基础自重,Gk＝875kN； Bc──基础底面的宽度，取Bc=5m;
Mk──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩,Mk＝ 959.08kN·m;
W──基础底面的抵抗矩，W=0.118Bc3=0。118×53=14。75m3；
不考虑附着基础设计值：
Pkmax=(560+875)/52+959。08/14.75=122.422kPa; Pkmin=（560+875)/52-959.08/14.75=-7。622kPa； 地基承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5。2。3条。
计算公式如下：
fa = fak+ηbγ（b—3)+ηdγm(d-0。5)
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fa--修正后的地基承载力特征值(kN/m2）；
fak--地基承载力特征值，按本规范第5。2.3条的原则确定；取300.000kN/m2;
ηb、ηd——基础宽度和埋深的地基承载力修正系数； γ——基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度,取20.000kN/m3；
b-—基础底面宽度(m),当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.000m；
γm—-基础底面以下土的加权平均重度,地下水位以下取浮重度，取20。000kN/m3;
d——基础埋置深度(m) 取1.100m； 解得地基承载力设计值:fa=322。800kPa；
实际计算取的地基承载力设计值为：fa=322.800kPa；
地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=57。400kPa,满足要求！ 地基承载力特征值1。2×fa大于无附着时的压力标准值Pkmax=122.422kPa，满足要求！ 五、基础受冲切承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2002)第8。2。7条。
验算公式如下： F1 ≤ 0。7βhpftamho
式中 βhp ——受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于
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800mm时，βhp取1。0。当h大于等于2000mm时，βhp取0。9,其间按线性内插法取用;取 βhp=0。95;
ft —-混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1。57MPa； ho --基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1。35m； am --冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=（at+ab)/2； am=［1.50+（1.50 +2×1.35）]/2=2。85m； at ——冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）;取at＝1.5m；
ab --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时,取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1。50 +2×1。35=4。20;
Pj —-扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力,对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=146。91kPa；
Al --冲切验算时取用的部分基底面积；Al=5.00×(5。00-4。20)/2=2。00m2
Fl --相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=PjAl；
Fl=146。91×2.00=293。81kN.
允许冲切力：0.7×0。95×1.57×2850。00×1350。
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00=4016982.37N=4016.98kN > Fl= 293。81kN；
实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！ 六、承台配筋计算
1.抗弯计算
依据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)第8.2.7条。计算公式如下：
MI=a12［(2l+a’)（Pmax+P-2G/A）+(Pmax—P)l]/12
式中：MI -—任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；
a1 ——任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc—B)/2＝（5。00—1。50）/2=1.75m；
Pmax ——相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值,取146.91kN/m2；
P --相应于荷载效应基本组合时在任意截面I—I处基础底面地基反力设计值,[BcPmax—a1(Pmax—1。2×Pmin）]/Bc＝[5×146。907－1。75×（146。907－1.2×—7.622)］/5=92.288kPa；
G —-考虑荷载分项系数的基础自重,取G=1。35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×5。00×5。00×1。40=1181。25kN/m2；
l ——基础宽度，取l=5.00m；
a -—合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离,取a=1。83m；
a’ -—截面I — I在基底的投影长度, 取a’=1.50m。
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经过计算得MI=1。752×［（2×5。00+1.50)×(146。91+92.29-2×1181。25/5。002)+（146.91—92。29)×5.00］/12=494.36kN·m。
2。配筋面积计算 αs = M/（α1fcbh02) ζ = 1—（1—2αs）1/2 γs = 1-ζ/2 As = M/（γsh0fy）
式中，αl —-当混凝土强度不超过C50时, α1取为1。0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94，期间按线性内插法确定,取αl=1。00；
fc ——混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16。70kN/m2； ho ——承台的计算高度，ho=1.35m。
经过计算得: αs=494.36×106/(1。00×16。70×5.00×103×（1。35×103)2）=0。003；
ξ=1-（1—2×0。003)0.5=0.003； γs=1-0。003/2=0。998;
As=494.36×106/（0.998×1。35×103×210.00）=1746.62mm2。
由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5000。00×1400。00×0.15％=10500.00mm2。
故取 As=10500.00mm2。 建议配筋值:HPB235钢筋，
18@115mm。承台底面单向根数42
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根。实际配筋值10689 mm2。 3、50塔机计算书 一、参数信息
塔吊型号：5510 塔吊起升高度H：50.00m，
塔身宽度B：1。5m, 基础埋深d：1。10m， 自重G：530kN， 基础承台厚度hc：1.40m， 最大起重荷载Q：60kN, 基础承台宽度Bc:5.00m， 混凝土强度等级：C35， 钢筋级别：HPB235， 基础底面配筋直径：18mm 地基承载力特征值fak：300kPa，
基础宽度修正系数ηb：0。15， 基础埋深修正系数ηd：1。4，
基础底面以下土重度γ：20kN/m3， 基础底面以上土加权平均重度γm:20kN/m3。
二、塔吊对承台中心作用力的计算
1、塔吊竖向力计算 塔吊自重：G=530kN； 塔吊最大起重荷载:Q=60kN;
作用于塔吊的竖向力：Fk＝G＋Q＝530＋60＝590kN; 2、塔吊弯矩计算
作用在基础上面的弯矩计算：
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Mkmax＝959。08kN·m; 三、塔吊抗倾覆稳定验算
基础抗倾覆稳定性按下式计算： e＝Mk/（Fk+Gk）≤Bc/3
式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； Mk──作用在基础上的弯矩； Fk──作用在基础上的垂直载荷；
Gk──混凝土基础重力,Gk＝25×5×5×1。4=875kN； Bc──为基础的底面宽度;
计算得：e=959.08/（590+875)=0。655m 〈 5/3=1.667m; 基础抗倾覆稳定性满足要求！ 四、地基承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002)第5。2条承载力计算。
计算简图：
基础底面边缘的最大压力值计算：
当偏心距e〈b/6时，e=0.655m < 5/6=0.833m Pkmax＝(Fk+Gk)/A + Mk/W
式中：Fk──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,Fk＝590kN；
Gk──基础自重，Gk＝875kN; Bc──基础底面的宽度，取Bc=5m；
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Mk──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，Mk＝ 959.08kN·m;
W──基础底面的抵抗矩,W=0.118Bc3=0.118×53=14.75m3；
不考虑附着基础设计值:
Pkmax=(590+875）/52+959。08/14。75=123.622kPa； Pkmin=(590+875)/52—959.08/14。75=-6.422kPa； 地基承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2。3条.
计算公式如下：
fa = fak+ηbγ（b—3）+ηdγm(d-0。5） fa—-修正后的地基承载力特征值（kN/m2);
fak--地基承载力特征值，按本规范第5。2。3条的原则确定;取300。000kN/m2；
ηb、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数； γ——基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度,取20。000kN/m3；
b——基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值,大于6m按6m取值,取5.000m；
γm—-基础底面以下土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；
d-—基础埋置深度（m) 取1.100m；
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解得地基承载力设计值：fa=348。000kPa;
实际计算取的地基承载力设计值为:fa=348。000kPa；
地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=58。600kPa，满足要求! 地基承载力特征值1。2×fa大于无附着时的压力标准值Pkmax=123。622kPa,满足要求！ 五、基础受冲切承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002）第8。2。7条。
验算公式如下: F1 ≤ 0.7βhpftamho
式中 βhp -—受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp取1。0.当h大于等于2000mm时，βhp取0。9,其间按线性内插法取用；取 βhp=0.95；
ft -—混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1。57MPa； ho --基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.35m； am ——冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=（at+ab）/2; am=[1.50+(1。50 +2×1.35)］/2=2。85m； at —-冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长,当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽(即塔身宽度）;取at＝1。5m；
ab —-冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基
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础交接处的受冲切承载力时,取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.50 +2×1。35=4.20；
Pj -—扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力,对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=148。35kPa；
Al --冲切验算时取用的部分基底面积；Al=5.00×(5.00—4.20）/2=2.00m2
Fl —-相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值.Fl=PjAl;
Fl=148。35×2。00=296.69kN。 允许冲切力:0.7×0。95×1。57×2850。00×1350。00=4016982.37N=4016。98kN 〉 Fl= 296。69kN；
实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求! 六、承台配筋计算
1.抗弯计算
依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2002）第8。2.7条。计算公式如下：
MI=a12[（2l+a'）（Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l］/12
式中：MI —-任意截面I—I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；
a1 --任意截面I—I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc—B)/2＝(5.00-1.50)/2=1.75m;
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Pmax ——相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值,取148。35kN/m2；
P —-相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，［BcPmax—a1(Pmax-1.2×Pmin)]/Bc＝[5×148。347－1.75×(148.347－1。2×—6.422)］/5=93。728kPa；
G —-考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×5.00×5.00×1。40=1181.25kN/m2;
l —-基础宽度，取l=5。00m；
a —-合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离，取a=1。85m；
a' --截面I — I在基底的投影长度, 取a'=1。50m。 经过计算得MI=1。752×[(2×5.00+1.50）×（148。35+93.73—2×1181。25/5。002)+(148。35—93.73）×5。00]/12=502。81kN·m。
2。配筋面积计算 αs = M/(α1fcbh02） ζ = 1-（1-2αs）1/2 γs = 1-ζ/2 As = M/（γsh0fy)
式中，αl —-当混凝土强度不超过C50时， α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0。94,期间按线性内插法确定，取αl=1。00；
fc —-混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16。70kN/m2；
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ho —-承台的计算高度，ho=1。35m。
经过计算得： αs=502.81×106/(1。00×16.70×5。00×103×（1。35×103)2）=0.003；
ξ=1—(1-2×0.003）0.5=0.003; γs=1-0.003/2=0.998；
As=502。81×106/(0。998×1。35×103×210.00)=1776.53mm2。
由于最小配筋率为0。15%，所以最小配筋面积为：5000。00×1400。00×0.15%=10500.00mm2.
故取 As=10500。00mm2。 建议配筋值：HPB235钢筋，42根。实际配筋值10689 mm2.
18＠115mm。承台底面单向根数
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