综合楼排架专项方案

1工程总概况

1.1工程名称：上海大众汽车有限公司汽车二厂扩建项目综合楼 1. 2建设地点：嘉定区安亭镇于田路123 1. 3建设单位：上海大众汽车有限公司 1. 4设计单位：上海市机电设计研究院有限公司 1. 5监理单位：上海建科工程咨询有限公司； 1. 6施工单位：江西广泓建设工程集团有限公司

1. 7工程占地面积为：792平方米；总建筑面积为：2415平方米。建筑层数为三层（局部楼梯间出屋面）。建筑高度：16.200米（室外地面至女儿墙顶）

2编制依据

2.1 JGJ130-2001 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 2.2 JGJ80-91 建筑施工高处作业安全技术规范 2.3 GB50204-2002 砼结构工程施工质量验收规范

2.4 DG/TJ08-016-2004 钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程 2.5相关工程施工图

3排架施工方案

3.1材料选择

对进入现场钢管、扣件等配件进行验收，钢管应符合《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235A钢材的有关规定，扣件应符合《钢管脚手架扣件》（GB18831）中的有关规定，扣件应符合质检报告等证明材料，对反复使用的钢管应检测其壁厚，壁厚不得小于公称壁厚90％，不得使用不合格的产品。

对于新的钢管、扣件，进场前钢管必须提供产品质量证明书、质量检验报告等质量证明材料，进场前扣件必须提供生产许可证、检测报告和产品质量合格证等质量证明材料。对于旧钢管、扣件，进行前必须进行复试，复试合格后方可进场。

选用的钢管、扣件的厂家或租赁公司必须提供钢管、扣件备案证明文件。

钢管表面平直光滑，壁厚均匀，不应有裂缝、分层、毛刺、硬弯、电焊结疤、压痕和

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上海大众汽车有限公司汽车二厂扩建项目综合楼排架专项方案 深的划痕，其表面应有防锈处理。

扣件使用前必须检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现的螺栓必须更换。扣件使用前应进行防锈处理

经验收合格的钢管、扣件应按规格、种类，分类整齐堆放、堆稳。堆放地不得有积水。 梁模板

面板采用18mm九夹板、50×100木方（内楞或内龙骨）现场拼制，圆钢管48×3.5（外龙骨）支撑，采用可回收M16对拉螺栓进行加固。梁底采用50×100木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.5钢管。

板模板

采用18mm厚优质九夹板，板底采用50mm×100mm方木支撑，承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.5钢管。 3.2排架方案设计

3.2.1 本工程一层层高6.0m, 二层层高4.5m, 三层高4.5m，为超过4m的高排架。 3.2.2 梁板模板承重支撑采用钢管扣件搭设排架。

3.2.3现浇板模板排架：现浇板支撑排架立杆，周边距墙400mm，中间按纵横间距不大于800mm均匀排列。水平杆按设置步距纵横向布置，交叉处用扣件与立杆连接固定。底道水平杆上皮离地200mm（称扫地杆），第二道水平杆上皮离地2000mm，以后按每步1800mm增加，上道水平杆上皮离现浇板底（或梁底）距离为模板厚度加木搁栅高度。排架垂直剪刀撑设置：纵横向沿梁环形连续设剪刀撑；11米和12米跨中间加设一道剪刀撑。 3.2.4梁模板支撑架：梁支撑架两侧立杆间宽度不大于1000mm，两侧立杆纵向间距不大于800mm。当梁宽大于500时，梁支撑架两侧立杆间宽度不大于1600mm，梁底另增加两排承重立杆。支撑立杆与现浇板排架立杆布置基本相协调。

排架及扣件的选择 梁截面（mm） B<300，H<700 300≤B<500，700≤H<900 500≤B≤700，900≤H≤1000 一层排架 二层排架 三层排架 板厚（mm） H=210 H=210 H=210 层高（m） 6.0 4.5 4.5 排架 粱底无承重立杆 粱底加一根承重立杆 粱底加两根承重立杆 立柱间距800×800 立柱间距800×800 立柱间距800×800 扣件 单扣件 双扣件 双扣件 顶部水平杆 采用双扣件 顶部水平杆 采用双扣件 顶部水平杆 采用双扣件 江西广泓建设工程集团有限公司 2

上海大众汽车有限公司汽车二厂扩建项目综合楼排架专项方案 3.3测量放样及排架立杆定位

施工前由专职测量师从控制点对所需施工部位进行轴线定位和标高放样，并通过技术部门和监理工程师的复核认可。

对竖向构件、梁等细部由关砌根据测量师开出的轴线，依据施工图纸，放出其边线，供施工人员搭设模板排架使用，并由技术部门进行复核。

关砌对模板的标高、排架立杆轴线进行控制，由项目工程师或技术员进行复核。 木工翻样、质量员应及时对柱模、墙模的垂直度以及截面尺寸进行复核，只有在确保柱模固定，同时确保柱模的垂直度以后方能铺设平台模、梁模，严禁擅自铺设。

首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500（mm） 控制线，以便于模板的安装和校正。在排架区域放出高排架立杆轴线（即弹出排架线）。

3.4高排架搭设

排架采用Ø48×3.5钢管，连接用直角、对接、方向扣件。 高排架施工须在楼层上弹好排架线。

3.5排架立杆：

排架搭设前，在梁线弹放后立即在楼面上相应的位置弹出排架立杆线，特别是严禁遗漏梁下的排架墨线。

立杆下应使用垫木，增加接触面积，使支撑反力均匀传给下层楼板，立杆不得直接接触下层楼板而破坏楼表面砼。

排架立杆顶部标高是控制梁、板底面标高的重要依据，关砌在设置标高控制点时应密切注意，在铺设梁、板底模前应重点复核其标高。

高排架立杆纵、横间距为800 。

梁宽大于等于500的，梁下的设置双承重立杆，承重立杆间距沿梁跨度方向600设置。梁高大于等与900的，梁下的设置双承重立杆，承重立杆间距沿梁跨度方向600设置。梁宽为400及梁高在600～900之间的，梁下的设置单承重立杆，承重立杆间距沿梁跨度方向600设置。

排架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm，当梁模排架采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不大于25mm。

立杆和扫地杆必须同预埋的地锚桩（预埋）可靠连接。

梁下加密的排架立杆应同其他立杆一起施工，梁下的原则上不允许后加。以保证排架

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上海大众汽车有限公司汽车二厂扩建项目综合楼排架专项方案 的搭设质量。

立杆在同一水平面内对接接长数量不得大于总数量的1/3，接长点应在层距端部的1/3距离范围内，接长杆应均匀分布在支撑架体平面范围内。严禁相邻两根立杆同步接长，立杆的接长应取满足支撑高度的最少接点原则。

3.6排架牵杠：

高排架设置三道水平牵杆及一道扫地管，排架牵杠间距严格控制，步高不超过1800。 牵杠纵、横间距根据立柱间距设置（800间距），步距控制在1800以内，纵、横两个方向的牵杠在同一节点与立柱连接。

纵横向水平杆接长采用搭接时应符合下列规定：

搭接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。

搭接长度不应小于1m，应等间距设置2个放置扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。

严禁在排架立杆顶部用钢管搁栅代替牵杠作用而取消最上那根牵杠。

排架顶部的牵杠标高必须用水平仪控制。横楞顶标高为平台板（或梁）底面标高减去木模厚度和搁栅厚度。

3.7斜撑（抛撑）的设置：

对无穿螺栓的截面较小的梁两侧需要布置小斜撑，斜撑钢管长度1000～1200，间距同梁下梁纵向的立杆，一般为700或800。

板墙内侧设置斜杆，斜杆一端撑于底板预留的短钢管上，一端撑于板墙上的围檩上。 沿板墙高度设3道斜撑，斜撑与围檩连接可靠。横向的间距为1600。

3.8剪刀撑的设置：

纵、横向剪刀撑沿梁两侧环形连续设置，剪刀撑与地面夹角为45～60°，跨度为11米和12米的两跨中间加设一道剪刀撑。

剪刀撑跨越立杆的最多根数 剪刀撑斜杆与地面的倾角 剪刀撑跨越立杆的最多根数 450 7 500 6 600 5 剪刀撑钢管的搭接长度不得小于1000mm，并用不少于2个扣件进行连接。剪刀撑下端 江西广泓建设工程集团有限公司 4

上海大众汽车有限公司汽车二厂扩建项目综合楼排架专项方案 均需支承在垫板上。

剪刀撑位置应位于纵横杆交叉处，不宜放在中间，剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。

本高排架搭设高度4.5m~5.8m，在中间一档水平杆上增设水平加强层（具有水平剪刀撑支撑的层面）。水平剪刀撑与水平杆之间的夹角为45～60°。水平加强层（水平剪刀撑）必须与水平杆、立杆采用扣减相互扣牢。

在高排架四周必须加设垂直剪刀撑，在高排架中间必须加设垂直剪刀撑。

3.9扫地杆

排架纵横向均每跨均设扫地杆，扫地杆离地不大于200mm，并和每根相交的立杆用扣件扣接。

当立杆基础不在同一调度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。

3.10扣件

扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m，且不应大于65N.m；安装后的扣件螺栓应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。不合格的重新拧紧，直至合格为止。

本工程平台模板板底、梁模板板底的支撑立杆扣件采用双扣件。 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。

排架顶部的牵杠标高应用水平仪控制。横楞顶标高为平台板（或梁）底面标高减去木模厚度和搁栅厚度。

4.模板排架拆除

现场拆除组合钢模板时，须遵守下列规定：

先拆除侧面模板，再拆除承重模板；排架拆除必须由上而下进行，严禁上下同步作业。 支承件和连接件应逐件拆卸，模板应逐块拆卸传递，拆除时不得损伤模板和混凝土。连接件必须随排架逐层拆除，严禁先将连接件整层拆除后在拆排架。

模板拆除时应注意不得损伤混凝土的表面及棱角。不得猛敲对拉螺栓，以免损伤砼体。 模板、排架拆除时，不得对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架必须分散堆放并及时清运。

本次高排架拆除必须在结构混凝土强度达到设计强度后方可拆除。

底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合GB50204-2002中表4.3.1（如下表）规定。

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上海大众汽车有限公司汽车二厂扩建项目综合楼排架专项方案 现场须做好同条件试块，其强度报告达到要求后，底模方可拆除。

构件类型 构件跨度（m） ≤2 板 ＞2，≤8 ＞8 梁 ＞8 悬臂构件 － ≥100 ≥100 ≤8 达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（％） ≥50 ≥75 ≥100 ≥75 拆除时，应保护好拆下的各类模板、钢管，并堆在指定的位置。 收集好钢管、扣件、螺帽、万能销、螺杆等周转材料，做好落手清工作。

5.安全、环保文明施工措施 5.1管理措施

以安全生产作为标准化管理重点，施工现场必须严格执行安全生产六大纪律及《建筑施工高处作业安全技术措施》、《建筑施工普通脚手架安全技术规定》等有关各项规定，做到“安全第一，预防为主”。

工地设专职安全管理人员，负责安全管理和监督检查建立定期安全检查制度，并有记录，对查出的隐患及时整改，对严重情况有权停止施工，并向项目经理汇报。。同时施工员对分管施工范围内的安全施工负责，贯彻落实各项安全技术措施。

排架搭设人员必须是通过先行国家标准《特殊作业人员安全技术考核管理规则》的考核合格的专业架子工上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。

根据公司贯标文件《施工现场安全生产责任制》规定建立健全安全生产管理责任制，把分承包商纳入安全管理体系，并与之签订安全生产协议书。

全体管理人员牢固树立起“抓安全一刻不忘，安全管理理直气壮”的观念，做到施工现场发现隐患立即整改，发现违章立即制止，确保项目安全目标的达到。

模板排架施工前，由技术员、施工员按照专项施工方案中的要求，向施工班组进行技术交底。

做好各项安全教育和安全交底工作，包括定期安全意识教育、新工人上岗教育、每次安排生产任务的安全技术交底、每天的上岗安全交底等等。

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上海大众汽车有限公司汽车二厂扩建项目综合楼排架专项方案 5.2选材

搭设前严格筛选所用材料。钢管、扣件、角铁、螺栓等质量均应符合规范要求。 不得采用严重锈蚀、薄壁、弯曲、有裂缝的杆件；不得采用严重锈蚀、变形、脆裂、滑丝的扣件。

排架体系统一使用Ø48×3.5的钢管，严禁将其它规格钢管混用。

5.3搭设

严格按搭设顺序搭设排架：立柱→横楞→牵杠→搁栅→剪刀撑。 排架架步距控制在1800mm，立杆纵距不超过800mm（具体按方案要求）。 立柱采用不同长度的钢管参差布置，使相邻两立杆上部接头错开。

5.4使用

排架搭设完工后，应组织专业人员进行检查，验收合格后方可进入下一道工序。 严格控制施工荷载。

5.5 拆除

设置警戒区，并指派专人负责警戒。

拆除前，应全面检查加固，并将其上的留存材料、杂物等清除干净。 拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。 支模前必须搭好相关脚手架。

拆除必须按搭设的逆顺序进行，做到一步一清，严禁上下同时拆除，严禁高处抛物。 拆模板一次拆清，不留无撑模板。

拆模时，不使用腐烂、跷裂、暗伤的木质脚手板，亦不使用50×100的木条或薄板作立人板。

模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载，拆除的模板和排架宜分散堆放并及时清运。 在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂\"禁止通行\"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。

浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。

用塔吊吊运模板及支架时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板。

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上海大众汽车有限公司汽车二厂扩建项目综合楼排架专项方案 拆下的零配件运至地面时，应分类归堆、妥善保管。

搭（拆）架必须由经安全技术教育的架子工承担，架子工持证上岗，并定期进行体格检查，凡患有高血压、心脏病等不适应高空作业者，不得上脚手架操作。

施工现场带电线路如无可靠的安全措施一律不准通过排架。 吊运钢管须用专用的保险吊钩。钢管堆放平稳严禁单点起吊。 搭（拆）过程中不得中途停止未完工序。

恶劣气候（如六级风以上）条件下，不得进行搭（拆）工作。

5.6 环保与文明施工

夜间22:00～6:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。

6. 扣件钢管楼板模板支架计算书

计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。

6.1 计算参数:

模板支架搭设高度为6.0m、4.5m、4.5m。

立杆的纵距 b=0.8m，立杆的横距 l=0.8m，立杆的步距 h=1.80m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。

木方50×100mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。

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图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元

采用的钢管类型为48×3.5。

6.2 模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×0.200×1.000+0.350×1.000=5.350kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；

I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2

其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.20×5.350+1.4×3.000)×0.300×0.300=0.096kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.096×1000×1000/54000=1.770N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算 [可以不计算]

T = 3Q/2bh < [T]

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上海大众汽车有限公司汽车二厂扩建项目综合楼排架专项方案 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×5.350+1.4×3.000)×0.300=1.912kN

截面抗剪强度计算值 T=3×1912.0/(2×1000.000×18.000)=0.159N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×5.350×3004/(100×6000×486000)=0.101mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

6.3 模板支撑木方的计算

木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.000×0.200×0.300=1.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.20×1.500+1.20×0.105=1.926kN/m 活荷载 q2 = 1.40×0.900=1.260kN/m 2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 3.186/1.000=3.186kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.19×1.00×1.00=0.319kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.000×3.186=1.912kN 最大支座力 N=1.1×1.000×3.186=3.505kN

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；

I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.319×106/83333.3=3.82N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1912/(2×50×100)=0.573N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.605kN/m 最大变形 v =0.677×1.605×1000.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.275mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!

6.4 板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算

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上海大众汽车有限公司汽车二厂扩建项目综合楼排架专项方案 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。

3.50kN 3.50kN 3.50kN 3.50kN 3.50kN 3.50kN 3.50kN 3.50kN 3.50kN 3.50kN 3.50kNAB100010001000

支撑钢管计算简图

1.180

支撑钢管弯矩图(kN.m)

3.033.030.480.483.983.985.265.261.751.751.751.755.265.267.497.493.983.980.480.483.033.030.908

7.497.49

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

1.77kN 1.77kN 1.77kN 1.77kN 1.77kN 1.77kN 1.77kN 1.77kN 1.77kN 1.77kN 1.77kNAB100010001000

支撑钢管变形计算受力图

0.0911.517

支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.976kN.m 最大变形 vmax=1.517mm 最大支座力 Qmax=12.745kN

抗弯计算强度 f=0.976×106/5080.0=192.21N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

6.5 扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

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上海大众汽车有限公司汽车二厂扩建项目综合楼排架专项方案 R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.75kN

R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN6.6 模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.116×5.800=0.673kN (2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.350×1.000×1.000=0.350kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.000×0.200×1.000×1.000=5.000kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 6.023kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×1.000×1.000=3.000kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.20NG + 1.40NQ

6.7 立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 11.43kN

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)

k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；

u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；

公式(1)的计算结果：l0=1.155×1.700×1.80=3.534m =3534/15.8=223.690 =0.146 =11428/(0.146×489)=159.706N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.800+2×0.100=2.000m =2000/15.8=126.582 =0.418 =11428/(0.418×489)=55.910N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

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上海大众汽车有限公司汽车二厂扩建项目综合楼排架专项方案 l0 = k1k2(h+2a) (3)

k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；

公式(3)的计算结果：l0=1.155×1.007×(1.800+2×0.100)=2.326m =0.320

=11428/(0.320×489)=72.981N/mm2，立杆的稳定性计算

=2326/15.8=147.226

< [f],满足要求!

7.1 模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.000×0.750×0.500=9.375kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.500×0.500×(2×0.750+0.600)/0.600=0.875kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.600×0.500=0.900kN

均布荷载 q = 1.20×9.375+1.20×0.875=12.300kN/m 集中荷载 P = 1.40×0.900=1.260kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3；

I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4；

1.26kN12.30kN/mA 150 150 150 150B

计算简图

0.030

0.021

弯矩图(kN.m)

0.720.990.861.12

1.12

剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

0.860.990.72 江西广泓建设工程集团有限公司 13

上海大众汽车有限公司汽车二厂扩建项目综合楼排架专项方案 10.25kN/mA 150 150 150 150B

变形计算受力图

0.0010.023

变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.725kN N2=2.109kN N3=2.973kN N4=2.109kN N5=0.725kN

最大弯矩 M = 0.029kN.m 最大变形 V = 0.023mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.029×1000×1000/27000=1.074N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算 [可以不计算]

截面抗剪强度计算值 T=3×1120.0/(2×500.000×18.000)=0.187N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.023mm

面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!

7.2 梁底支撑木方的计算

（一）梁底木方计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 2.973/0.500=5.946kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×5.95×0.50×0.50=0.149kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.500×5.946=1.784kN 最大支座力 N=1.1×0.500×5.946=3.271kN

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；

I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算

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上海大众汽车有限公司汽车二厂扩建项目综合楼排架专项方案 抗弯计算强度 f=0.149×106/83333.3=1.78N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1784/(2×50×100)=0.535N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.514kN/m 最大变形 v =0.677×3.514×500.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.038mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 7.3 梁底支撑钢管计算

(一) 梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。

0.79kN 0.72kN 2.11kN 2.97kN 2.11kN 0.72kN 0.79kNAB 650 200 650

支撑钢管计算简图

0.213

0.145

支撑钢管弯矩图(kN.m)

3.253.250.370.371.491.491.151.150.420.420.370.37

0.420.421.151.151.491.493.253.25

支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

0.66kN 0.60kN 1.76kN 1.43kN 1.76kN 0.60kN 0.66kNAB 650 200 650

支撑钢管变形计算受力图

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上海大众汽车有限公司汽车二厂扩建项目综合楼排架专项方案 0.0240.165

支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.213kN.m 最大变形 vmax=0.165mm 最大支座力 Qmax=4.741kN

抗弯计算强度 f=0.213×106/5080.0=41.87N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于650.0/150与10mm,满足要求!

(二) 梁底支撑纵向钢管计算

纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

4.74kNA 4.74kN 4.74kN 4.74kN 4.74kN 4.74kN 4.74kNB

100010001000

支撑钢管计算简图

0.711

0.830

支撑钢管弯矩图(kN.m) 1.661.662.372.373.083.08

3.083.08

支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

3.41kNA 3.41kN 3.41kN 3.41kN 3.41kN 3.41kN 3.41kNB2.372.371.661.66100010001000

支撑钢管变形计算受力图

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上海大众汽车有限公司汽车二厂扩建项目综合楼排架专项方案 0.0851.572

支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.830kN.m 最大变形 vmax=1.572mm 最大支座力 Qmax=10.192kN

抗弯计算强度 f=0.830×106/5080.0=163.31N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

7.4 扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=10.19kN

R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN7.5 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=10.19kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20×0.125×5.800=0.869kN N = 10.192+0.869=11.061kN

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)

k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；

u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；

公式(1)的计算结果：l0=1.163×1.700×1.80=3.559m =3559/15.8=225.239 =0.144 =11061/(0.144×489)=157.201N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.800+2×0.100=2.000m =2000/15.8=126.582 =0.418 =11061/(0.418×489)=54.113N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 江西广泓建设工程集团有限公司 17

上海大众汽车有限公司汽车二厂扩建项目综合楼排架专项方案 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3)

k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；

公式(3)的计算结果：l0=1.163×1.007×(1.800+2×0.100)=2.342m

=2342/15.8=148.246

=0.316

=11061/(0.316×489)=71.555N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

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