红沿河核电站凝结水精处理系统的启动与运行

ｆｓｏｔ第４　Ｗｌ　２０１７年４月　ＥＩ　ＥＣＴＲＩＣ　ＰＯＷＥＲ　中国电力　Ｖ０Ｉ．ｆｉ０。Ｎｏ．４　Ａｐｒ．２０１７　＿　黧箱弼艨　赣凝蝴瓣　燕臻　癫霸角溟帮　１３２０１２）　周广吉　，徐岩　，一，张兰河　（１．辽宁东科电力有限公司，辽宁沈阳　１１０００６；２．辽宁电力科学研究院，辽宁沈阳　１１０００６；　３．东北电力大学化学工程学院，吉林吉林摘要：凝结水精处理系统（ＡＴＥ）及其良好运行状态对核电站安全运行至关重要。。以红沿河核电　站３，４号　机组ＡＴＥ系统为例，对比机组首次启动和正常启动２种工况下ＡＴＥ出水水质和制水量：介绍混床树脂完全　分离的方法，给出树脂再生的重要控制点；对调试期间所遇问题进行分析，给出防范措施。经调试　红沿河　核电站３、４号机组ＡＴＥ运行良好，出水氢电导率、Ｎａ＋质量浓度和ＳｉＯ２质量浓度分别为０．０８　ＩｘＳ］ｃｍ、０．１０　Ｉ　和１．９１　Ｉ￣ｇ／Ｌ，阳床和混床制水量分别为１．２ｘ１０５　ｔ和４．４×１０　ｔ：树脂分离和再生的效果良好．阴树脂在阳树　脂层内的体积分数小于０．０８％，阳树脂在阴树脂层内的体积分数小于０．０７％：ＡＴＥ运行期间，蒸汽发生器排　污水中Ｎａ＋、Ｃｌ一和ＳＯ．２一的浓度符合水化学规范　关键词：核电站；凝结水；精处理系统；树脂分离；树脂再生：调试　中图分类号：ＴＭ６２３．７　文献标志码：Ａ　ＤｏＩ：ｌ０．１１９３ｏ／ｉ．ｉｓｓｎ．１００４—９６４９．２０１７．０４．１２３．０７　０引言　红沿河核电站为东北首座核电站．采用中国　改进型压水堆ＣＰＲ１０００技术．一期为４台机组．　装机容量４ｘｌ　１８０　ＭＷ，其中３、４号机组分别于　２０１５年３月和２０１６年４月并网发电　行等情况进介绍，对所遇问题进行分析。　１　凝结水精处理系统简介　红沿河核电站３、４号机组ＡＴＥ由中压阳床、　混床和升压泵等组成．通过可编程逻辑控制器　（ＰＬＣ）实现自动控制。单台机组设置５台阳床（４　蒸汽发生器（ＳＧ）作为核电站的重要热力设备，　起到连接一回路和二回路的作用　ＳＧ若被腐蚀．　会使反应堆内的冷却剂泄露流进二回路．造成放　射性污染　因此．核电机组相比于常规火电机组　用１备）、５台混床（４用１备）、３台升压泵（２用　１备）和再生单元。阳床、混床出口设置树脂捕捉　器．以防止细碎树脂进入二回路　床体底部出水　装置采用带集水盘的蝶形多孔板和双速水帽　阳　对汽水品质具有更高的要求ｌ１－４］．保证二回路的汽水　品质达标是核电机组长期稳定运行的重要环节　大亚湾核电站前期因未设置凝结水精处理系统　床、混床的排脂率分别可达到９９．９９％和９９．９％。　排空装置采用“Ｔ”形绕丝．防止树脂在反洗时逃　（ＡＴＥ），导致首次启动的冲洗时间过长，在凝汽　器泄漏时．无法阻止杂质进入常规岛系统．甚至　被迫停机［５－６］　美国核电站在发生大量蒸汽发生器传　热管腐蚀事件后．要求设置凝结水精处理系统ｌ　７ｌ　可见．设置凝结水精处理系统．对于提高核电站　二回路汽水品质、防止热力设备腐蚀以及延长机　组运行寿命很有必要［８－９］　鉴于此．红沿河核电站　逸　阳床进水母管设置了０～１００％的电动调节旁　路　ＡＴＥ进水额定压力２＿５　ＭＰａ，最大压力３．５　ＭＰａ：　单套床体处理水量设计值８９８　ｔ／ｈ，最大值９４０　ｔ／ｈ：　凝结水额定流量３　４１９　ｇｈ．阀门全开流量３　５０９　ｇｈ：　ＡＴＥ入口进水温度小于５５　ｃ《＝　红沿河核电站二回路水采用全挥发处理．即　向水一汽回路加入挥发性碱性物质氨水和联氨　凝　设计安装了凝结水精处理系统　本文以红沿河核　电站３、４号机组为例，对该系统启动、调试、运　收稿日期：２０１７－０１．１４　汽器冷却管采用钛管（无铜合金），加入氨水调节ｐＨ　值为９．６～９．８，控制氨水质量分数为（２－５）×１０～。　作者简介：周广吉（１９８７一），男，吉林农安人，助理工程师，从事电厂水处理技术研究。Ｅ—ｍａｉｌ：ｚｈｏｕｇｕａｎｇｊｉ＠１２６．ｃｏｍ　１２３　鼬嘲　中国电力　５Ｏ＠－　加入联氨调节氧浓度．使氧质量分数小于５×ｌ０一：　控制联氨质量分数为（３０～２００）ｘｌ０　。　（３）运行环境（特别是温度和水化学）。对于前２个　因素，应在设计、选材和制造时选择合适的材料　和制造工艺　对于已建成的核电站．水化学指标　ＡＴＥ的作用：（１）去除凝结水中的悬浮性和离　子性杂质．确保二回路汽水品质满足各种工况的　是影响ＳＧ长期稳定运行的重要因素之一　ＡＴＥ　需求．以及使凝结水水质达到世界核营运者协会　（ＷＡＮＯ）化学指标的要求．减少热力系统设备腐蚀　和结垢．延长设备使用寿命：（２）在机组启动时，　能在缩短冲洗时间的同时节约除盐水用量圈：（３）海　水作为冷却水时．能阻止海水中的杂质因凝汽器　作为净化二回路水质的唯一系统．其合格的出水　能够提高二回路给水的纯度．确保二回路汽水品　质满足各种工况的需求　ＡＴＥ出口水质指标是以ＳＧ排污水化学规范　为准则制定的．能够通过ＳＧ盐类平衡公式计算　泄露而进入常规岛热力系统嘲　为了确保ＡＴＥ出水　水质合格．对其进水水质也有一定的要求，具体　的进水和出水水质标准如表１、２所示。　得出．红沿河核电站ＳＧ盐类平衡式为　Ｑ　・ｃｖ＝Ｑ　・ｃ　ｒｙ＋（Ｑ　一Ｑ　．）・Ｃ　ｖ－Ｑ　Ｃ　（１）　式中：Ｑ　为ＳＣ蒸发量，ｔ／ｈ；Ｑ　为凝结水流量，ｔ／　ｈ；Ｑ　为ＳＧ排污量，ｔ／ｈ；ｃ　为蒸汽中离子质量浓　度，Ｉ￣ｇ／Ｌ；Ｃ。为ＡＴＥ出口水离子质量浓度，Ｉ￣ｇ／Ｌ；　ｃ。２　ＡＴＥ启动与运行　２．１　不同行动级别ＡＴＥ出水水质控制标准　为ＳＣ排污水离子质量浓度，Ｉ￣ｇ／Ｌ；其中，Ｑ　为５　８１４　ｔ／ｈ；Ｑ。为３　４１９　ｔ／ｈ；Ｑ。为７Ｏ　ｔ／ｌ１；蒸汽　最大湿度为０．２５％，即Ｃｖ＝０．２５％ｘｃ　。将不同行动　级别对应的ＳＧ排污水中的Ｎａ＋、Ｃｌ一和ＳＯ　ｚ一浓度　ＳＧ作为热力交换设备．将一回路冷却剂中的　热量传给二回路给水．使其产生饱和蒸汽供给二　回路动力装置　同时．ＳＧ作为连接一回路和二回　路的重要设备．它在有放射性的一回路和无放射　限值分别代入式（１）计算．结果如表３所示　当ＳＧ排污水各物质浓度超过行动级别１标准　时，机组进入行动级别１．查找原因．消除污染　源，维持最大排污量，尽快恢复到正常功率运行：　当ＳＧ排污水各物质浓度超过行动级别２标准时．　性的二回路系统之间构成防止放射性物质外泄的　第二道防护屏障　在压水堆核电站中．与ＳＧ相关的故障是导致　非计划停堆以及造成电厂容量因子损失的主要原　机组进入行动级别２，维持最大排污量．限运行７　天，然后１　ｈ内向蒸发器冷却正常停堆（ＮＳ／ＳＧ）模　式后撤：当ＳＧ排污水各物质浓度超过行动级别３　因之一　ＳＧ传热管面积占一回路承压边界总面积　的近８０％．为提高传热效率．其管壁很薄．容易　造成机械损伤和腐蚀　而由于其功率密度和金属　温度非常高，问题就变得更加严重　因此，在核　电站第二道放射性防护屏障中．ＳＧ是薄弱环节　标准时．维持最大排污量．限运行２４　ｈ．然后ｌ　ｈ　内向ＮＳ／ＳＧ模式后撤　２．２机组启动对ＡＴＥ出水指标和制水量的影响　ＳＧ的事故主要是二次侧发生腐蚀引起的传热　管破裂，而传热管破损主要有３方面因素：（１）传　热管材料：（２）制造和运行过程中产生的应力：　２．２．１　机组启动对ＡＴＥ出水水质的影响　采用单台阳床、单台混床作为试验对象．对　２种启动方式投运２４　ｈ内各项出水指标变化情况　表１　ＡＴＥ进水水质标准　Ｔａｂｌｅ　１　Ｔｈｅ　ＡＴＥ　ｉｎｆｌｕｅｎｔ　ｑｕａｌｉｔｙ　ｓｔａｎｄａｒｄｓ　项目　正常启动　热待机Ｎａ＊／（ｐ，ｇ・Ｌ一　）　＜０．３　＜２０　氢电导率／（ｇｓ・ｃｍ一　）　＜０．２＜２Ｓ！Ｏ２／（Ｄ，ｇ・Ｌ－１）　＜２０＜２０　Ｆｅ／（　ｇ・Ｉ『　）　＜１０　—　ｃ１－／（￣ｇ・Ｌ　）　＜２　２　悬浮Ｎ￣／（ｇｇ・Ｌ一　）　＜Ｏ．１　＜１　冷启动　１５－２０　１０～１５＜５０　＜ｌ　０００　２５～３０　１　表２　ＡＴＥ出水水质标准　Ｔａｂｌｅ　２　Ｔｈｅ　ＡＴＥ　ｅｆｆｌｕｅｎｔ　ｑｕａｌｉｔｙ　ｓｔａｎｄａｒｄｓ　项目　期望值　限值　Ｎａ＋／（ｔｘｇ・Ｌ－　）　＜Ｏ．１　氢电导率／（　Ｓ・ｃｍ～　＜０．０８　ＳｉＯ２／（｝ｘｇ・Ｌ－　）　＜２　ｓｏ？／（　ｇ・Ｌ　）　Ｆｅ／（１￣ｇ＂Ｌ－　）　０．１８　２　Ｃ１－／（￣ｇ・Ｌ　）　０．１　２　悬浮固体去除率／％　９０　１　ｌ０　１２４　ｌ　。　ｌ　１第４期　周广吉等：红沿河核电站凝结水精处理系统的启动与运行　表３不同行动级别ＡＴＥ出水水质控制标准　Ｔａｂｌｅ　３　Ｔｈｅ　ＡＴＥ　ｅｆｆｌｕｅｎｔ　ｑｕａｌｉｔｙ　ｓｔａｎｄａｒｄｓ　ｏｆ　ｄｉｆｅｒｅｎｔ　ａｃｔｉｏｎ　Ｉｅｖｅｌｓ　进行考察，对比２种启动方式对ＡＴＥ阳床、混床　各项指标的影响．结果如图１～３所示　首次启动　和正常启动的进水标准如表１所示　由图１可知，首次启动时．阳床出水电导率　逐渐下降，在运行１１　ｈ后稳定在０．１９４　Ｓ／ｃｍ；　正常启动时　阳床出水电导率降幅很快。在运行　８　ｈ后平稳在０．１９７　ｔ＾　１．望）／＋∞ｘＳ／乏‘ｃｍ。从图２和图３得出：（】　Ｉ．∞　瓣蹄　蛹　　首次启动时，ＡＴＥ出水的氢电导率、Ｎａ＋、Ｓｉ如　∞　如　加　∞　Ｏ　达　标（０．０８　Ｉ．ＬＳ／ｃｍ、０．１０　ｌ￣ｇ／Ｌ和１．９８　Ｉ￣ｇ／Ｌ）所对应的　运行时间分别为７、ｌ２、１５　ｈ；正常启动时，ＡＴＥ　出水的氢电导率、Ｎａ＋、ＳｉＯ２达标（Ｏ．０８　ＩｘＳ／ｃｍ、０．１０　ｔｘｇ／Ｌ、１．９１　Ｉ．ｚｇ／Ｌ）所对应的运行时间分别为５、６、　８　ｈ：２种工况下的ＡＴＥ出水ｐＨ值均在７．０￣０．２　试验结果表明．２种启动方式下ＡＴＥ出水指　标逐渐达到合格标准．体现了凝结水精处理系统　对二回路水质净化的重要作用。相比于正常启动．　首次启动时ＡＴＥ获得合格的出水氢电导率、Ｎａ＋　质量浓度、ＳｉＯ　质量浓度的时间分别延迟了２、８　７　６　５　４　３　２　ｌ　Ｏ　　６、７　ｈ。这是因为．首次启动时凝结水中的杂质　＾　１．望　０Ｉｓ　离子浓度较高．ＡＴＥ的处理难度增大．经过多次　循环，才能实现对二回路水质的净化。　首次启动时．ＡＴＥ以全流量方式投运２４　ｈ　基　孝　ｍ　图１　２种启动方式运行２４　ｈ阳床出水电导率　Ｆｉｇ．１　Ｗａｔｅｒ　ｃｏｎｄｕｃｔｉｖｉｔｙ　ａｆｔｅｒ　２４一ｈ　ｏｐｅｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｗｏ　ｓｔａｒｔｉｎｇ　ｕｐ　ｍｏｄｅｓ　０　２　４　６　８　１０　１２　１４　１６　１８　２Ｏ　２２　２４　运行时间／ｈ　图２首次启动运行２４　ｈ混床的出水浓度　Ｆｉｇ．２　Ｔｈｅ　ＡＴＥ　ｅｆｆｌｕｅｎｔ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ　ａｆｔｅｒ　２４一ｈ　ｏｐｅｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｆｉｒｓｔ　ｓｔａｒｔｕｐ　＾【１　．　ｔ一，＋时ｚ‘（Ｉ＿　Ｈ８．∞ｉ），糌蹄衄　踊　Ｏ　Ｏ　０　Ｏ　０　Ｏ　０　Ｏ　Ｏ　０　∞　如　加　ｍ：兮∞　图３正常启动运行２４　ｈ混床的出水浓度　Ｆｉｇ．３　Ｔｈｅ　ＡＴＥ　ｅｆｆｌｕｅｎｔ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ　ａｆｔｅｒ　２４－ｈ　ｏｐｅｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｎｏｒｍａｌ　ｓｔａｒｔｕｐ　后，ＳＧ排污水中Ｎａ＋、Ｃ１一、ｓｏｇ一的质量浓度分别　小于５、４、８　ｔｘｇ／Ｌ，符合ＳＧ排污水化学规范的　标准：凝结水中的铁质量浓度小于ｌＯ０　Ｉｘｇ／Ｌ，氢　电导率小于７　ＩｘＳ／ｃｍ，Ｎａ　质量浓度小于３　ｇ／Ｌ。　就地通过窥视镜能够观察到前置阳床树脂上层积　聚了一层铁屑、焊渣等固体杂质　说明机组首次　启动时．ＡＴＥ系统对固体悬浮物具备一定的截留　作用．对离子性杂质有良好的交换去除能力，使　机组能更早进入运行阶段、在缩短二回路冲洗时　间的同时节约了除盐用水．可见核电机组调试期　间投运凝结水精处理系统的重要性和经济性ｌ　５】。　２．２．２机组启动对ＡＴＥ制水量的影响　采用单台阳床、单台混床作为试验对象，对　２种启动方式系统运行期间各项出水指标变化情　况进行考察．对比２种启动方式对ＡＴＥ阳床、混　床制水量的影响．结果如图４～６所示　由图４　６可知．首次启动时．阳床出水电导　率随制水量的增加逐渐升高，当阳床制水量达到　８ｘｌＯ　ｔ时．出水电导率超标，达到了０．６３７　Ｉ．ｚＳ／ｃｍ；　１２５｛　Ｏ　如　一　１．望一　ｚ‘（Ｉ＿Ⅲ　∞　斛曲锄蝻　Ｏ　０　Ｏ　Ｏ　Ｏ　０　０　Ｏ　Ｏ　Ｏ　一　１．望一　ｚ　ｌ（１＿Ⅲ　∽Ｔｆ，　吕　Ｕ　∞　ｉ　槲　曲　图４　２种启动方式对阳床制水量的影响　Ｆｉｇ．４　Ｔｈｅ　ｉｍｐａｃｔ　ｏｆ　ｓｔａｒｔｉｎｇ　ｕｐ　ｍｏｄｅ　ｏｎ　ｗａｔｅｒ　ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ　ｏｆ　ｃａｔｉｏｎ　ｂｅｄ　０．０　１．Ｏｘ１０　２．Ｏｘ１０　３．Ｏｘ１０　制水量／ｔ　图５机组首次启动时混床制水量　Ｆｉｇ．５　Ｔｈｅ　ｗａｔｅｒ　ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ　ｏｆ　ｍｉｘｅｄ　ｂｅｄ　ｄｕｒｉｎｇ　ｆｉｒｓｔ　ｓｔａｒｔｕｐ　制水量／ｔ　图６机组正常启动时混床制水量　Ｆｉｇ．６　Ｔｈｅ　ｗａｔｅｒ　ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ　ｏｆ　ｍｉｘｅｄ　ｂｅｄ　ｄｕｒｉｎｇ　ｎｏｒｍａｌ　ｓｔａｒｔｕｐ　正常启动时．阳床出水电导率在前期保持平稳．　直至制水量达到Ｉ．２ｘ１０５　ｔ时．电导率突然升高到　０．６５６　ｔｘＳ／￣：ｍ，阳床树脂失效。分析认为．随着床　体运行时间的增加．树脂失效层的厚度逐渐变厚．　而工作层的厚度基本不变．工作层沿着水流方向　不断迁移．当工作层移动到床体的出水端．即本　套系统的底端时．离子性杂质因无法被完全置换　１２６　而开始漏出．出水水质逐渐变差。此时，床体内　Ｍ　ｍ　∞　存在一层未进行离子交换的树脂层．其厚度与Ｔ　作层相当．称之为未工作层ｉｉｏ］．．首次启动时。ＡＴＥ　系统的进水离子性杂质浓度较高，交换反应所需　的时间较长．树脂的工作层相对更厚些，树脂被　穿透的时间更早一些：加之未Ｔ作层更厚．导致　了树脂的交换容量降低．最终结果即为首次启动　时．阳床的制水量只有８×ｌ０　ｔ。　由图５、６可知，在首次启动工况下，当混床　的制水量达到２．８ｘ１０５、３．０ｘ１０　、３．１×１０　ｔ时，对　２　２　１　１　ｌ　Ｏ　０　０　Ｏ　２　２　２　１　ｌ　１　４应的出水Ｓｉ　１　８　５　２　９　６　３　Ｏ　７　４　ｌ　８　５　２　一．．１．望　０ＩｓＯ，、Ｎａ＋质量浓度和氢电导率开始超　　一．．１．警）／　Ｉ标，分别为２．１５　ｔｚｇ／Ｌ、０．１２￣ｚｇ／Ｉ　和０．１ｌ　ｔｘＳ／ｃｍ。　在正常启动工况下．当混床的制水量达到４．４×　１０５、４．５ｘ１０５、４．６ｘ１０５　ｔ时，对应的出水ＳｉＯ２、Ｎａ　质量浓度和氢电导率开始超标，分别为２．１１　ｇ／Ｌ、　０．１１　ｇ／Ｌ和０．１０　ｔｘＳ／ｃｍ　在机组首次启动阶段，　为了尽早获得合格的冲转水质．会在二回路冲洗　水质符合表ｌ所示的ＡＴＥ进水标准时．立即投运　ＡＴＥ．实际上此时ＡＴＥ进水各物质浓度较大．也　即首次启动二同路的水质较差．导致了存卣‘次启　动时．单套混床的制水量达到２．８×１０５　ｔ时．　水　ＳｉＯ，浓度即超标　在ＡＴＥ运行期间．ＳＧ排污水巾Ｎａ＋、Ｃｒ和　５０４２一的浓度符合水化学规范的标准．即Ｎａ＋和Ｃｌ一　的质量浓度小于５　Ｉ￣ｇ／Ｌ．Ｓ０４２一质量浓度小于ｌ０　Ｉ￣ｇ／Ｌ。当混床出水Ｎａ＋浓度超标时，首次启动工况　下，ＳＧ排污水中Ｎａ＋、Ｃ１一、Ｓ０４２一的质量浓度分别　为５．２７、４．６、７．３２　Ｉ￣ｇ／Ｌ；正常启动＿Ｔ况下，ＳＧ　排污水中Ｎａ　、Ｃ１一、ＳＯ４２的质量浓度分别为４．７６、　３．１８、４．５５　Ｉ￣ｇ／Ｌ。凝结水的ｐＨ值在９．６～９．８，　ＡＴＥ出水的ｐＨ值在７．０＋０．２　南于阳树脂要去除　凝结水中的金属阳离子和ＮＨ　＋．去离子方面的负　担要比阴树脂高许多　而混床的阴、阳树脂体积　比为２：ｌ，在树脂再生良好的情况下．混床出水阳　离子首先超标　这在ＳＧ排污水ｒｆ１电得到了验证．　当混床出ＶＩ的Ｎａ＋离子浓度超标时．ＳＧ排污水中　的Ｎａ＋离子浓度也超过１级标准．而Ｃｌ一浓度和　Ｓ０４２一浓度未超标　ＡＴＥ阳床和混床出口均设置＿『　树脂捕捉器．有效降低了细碎树脂流入二　路的　可能性．且在系统投运之前．会对树脂捕捉器进　行反洗．将截留在树脂捕捉器内的细碎树脂冲刷　掉．使得机组运行期间ＳＧ排污水巾５０４２一浓度符　合标准．且未发生明显增高情况　２　７　０９ｓ　２．３树脂分离和再生　树脂的分离率影响着树脂的再生程度．树脂的　再生程度又决定着混床的运行效果…］　也即树脂　的分离率和再生程度是ＡＴＥ实现良好运行的关键　２．３．１　树脂分离　树脂分离采用技术先进、工艺成熟的“Ｆｉｎｅｓｅｐ　高塔分离法”ｌ　ｌ２＿．分离塔上部直径为ＤＮ　２　６００　ｍｍ．　下部直径为ＤＮ　１　８００　ｍｍ，两端为椭圆封头：分　离塔内预置高度约１　ｍ的混脂区．以有效降低树　脂交叉污染几率　该工艺的分离预期理论值为阴　树脂在阳树脂层内的体积分数小于０．０８％．阳树　脂在阴树脂层内的体积分数小于０．０７％　通过空　气擦洗和树脂反洗２个环节．避免了树脂结块．　有效去除了细碎树脂和悬浮物杂质　在树脂分离　的“２步”工艺中．通过优化均匀分布的柱状反　洗流速，控制流速逐渐变化．让分离塔内搅动最　小化．调整合适的分离时间．最终达到树脂分离　预期的理论值　树脂分离的主要参数如表４所示　一次分离中．待树脂完全沉降．排水至树脂　上方约２０　ｃｍ处．再以高速水流由分离塔底部进　入．此时树脂分离塔底部进水阀打开．通过调节　树脂分离塔调节阀开度．使目标流量达到８２　ｔ／ｈ　将树脂完全托起至分离塔上部收集区．此步骤中　增设了步骤转换（跳步）条件“分离塔顶部排水气　阀的液位开关动作”，即树脂分离时．如果这一步　的步序时间未完成．但却检测到树脂分离塔的液　位开关动作．则认为有水从顶部排水气阀流出．　本步骤剩余时间不再进行．而转至下一步程控．　从而有效地避免了树脂从分离塔顶部跑出的情况　待树脂完全托起后．关闭树脂分离塔底部进水阀．　通过调节树脂分离塔调节阀开度．逐渐降低反洗　流量至阳树脂的临界沉降流量为５６　ｔ／ｈ．让阳树　脂聚集在树脂分离塔的上部锥形和下部圆柱的分　界面以下．形成阳树脂待沉降层　继续小幅降低　反洗流量至３５　ｔ／ｈ．使阳树脂慢慢沉降下来　在　阳树脂层沉降的同时，阴树脂也要开始沉降．当　反洗流量降低至阴树脂的临界沉降流量２３　ｔ／ｈ时．　保持该流量．使阴树脂聚集在上部锥形和下部圆　柱的分界面以下．形成阴树脂层．然后再缓慢降　低反洗流量至５　ｔ／ｈ．使阴树脂沉降至阳树脂上　部。至此，一次分离结束。每个步骤的最适时间　如表４所示　分离时间过短．树脂不能实现完全　分层．而分离时间过长又浪费除盐水用量　待一次分离完毕．通过树脂分离塔中部阴树　脂出脂阀将阴树脂传人阴树脂再生塔，传输的终　点是阴树脂出脂阀水平面不再有阴树脂传出　继　续进行二次分离．具体参数如表４所示　二次分　离结束后．通过树脂分离塔底部阳树脂出脂阀．　将阳树脂传人阳树脂再生塔．传输终点为光电开　关检测到阴树脂界面即停止　经过多次调试反洗流速和持续时间等参数．　实现了阴阳树脂的良好分离　在进行阳树脂反洗　试验时．阳树脂再生塔上层几乎没有阴树脂．而　阴树脂再生塔内也观察不到阳树脂　树脂分离达　到了分离预期的理论值　２．３．２树脂再生　树脂再生通过ＰＬＣ实现自动控制．可以根据　实际情况调节空气擦洗的次数和每个环节的时间　树脂再生大致分３个阶段：（１）空气擦洗、反洗和　加压吹洗；（２）进酸、碱再生；（３）置换、快速漂　洗、空气擦洗、反洗、加压吹洗和最终漂洗。混　床树脂还需要树脂混合和最终漂洗步骤　其中．　空气擦洗、反洗和加压吹洗等步骤的作用是洗脱　细碎树脂和细小颗粒杂质．以避免细碎树脂进入　二回路．引起ＳＯ４２一和悬浮物浓度超标　在阳床树脂首次再生的反洗过程中．废树脂　捕捉器中收集了大量铁屑、水溶纸和焊渣等杂物．　经过２０余次的空气擦洗和反洗．反洗出水才澄清　无杂质　另外．通过窥视镜能观察到部分树脂的　颜色变深．应是受到了铁的污染　由于Ｆｅ，＋和树　脂的结合能力强于Ｈ＋．为了能较好地除去树脂中　的铁．控制阳树脂首次再生的再生剂ＨＣ１质量分　数为７％～９％．且ＨＣ１的用量为正常用量的２倍　树脂再生后的最终漂洗电导率小于２　Ｉ￣Ｓ／ｃｍ．树　脂实现了完全复苏．具备了较好的交换容量　正　常启动时．阳床的制水量能达到１．２ｘ１０５　ｔ左右　在混床树脂首次再生的反洗过程中．反洗水　中能观察到大量的细小悬浮物．说明混床阴树脂　的细小颗粒对悬浮物起到了一定的截留作用　除　硅是阴树脂再生的一个重点　控制阴树脂首次再　生的再生剂ＮａＯＨ质量分数在６％　８％．再生剂　ＮａＯＨ的用量为正常用量的２倍：再生液的温度　通过温度调节阀控制．使再生液的温度恒定在　４０℃　增加再生液浓度和用量．可增加除硅的效　果和阴树脂的交换容量：再生液温度控制在４０　℃．不仅可缩短再生时间．还能促进除硅的效果　１２７；　表４树脂分离的主要参数　Ｔａｂｌｅ　４　Ｔｈｅ　ｍａｉｎ　ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ　ｏｆ　ｒｅｓｉｎ　ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　实践表明．再生液浓度和温度过低．会形成胶体　硅而无法洗出．再生液温度过高会影响树脂的化　学稳定性　再生后．阴树脂的最终漂洗水电导率　小于２　Ｉ￣Ｓ／ｃｍ，阴、阳树脂混合后的漂洗水电导　率小于０．２　ｔｘＳ／ｃｍ．说明混床树脂再生效果良好　正常启动时的制水量能达到４．４×１０ｓ　ｔ左右　压泵跳泵　在机组运行期间．二回路凝结水流量　为ｌ　７００　ｔ／ｈ，ＡＴＥ系统自动投运２列阳床、混床．　手动启动主用升压泵．升压泵出口流量为ｌ　８００　ｔ／ｈ　当凝结水系统启动副泵时．ＡＴＥ的升压泵发　生跳泵情况　历史数据显示．在凝结水系统副泵　启动时．ＡＴＥ升压泵出口压力突然升高到３．５　ＭＰａ．导致了ＡＴＥ升压泵跳泵　应对此问题的建　议是．在启动凝结水系统副泵之前．ＡＴＥ系统提　３启动期间存在问题及其分析与处理　（１）树脂分离效果不佳　树脂分离后．在阳　树脂再生塔中的阳树脂顶层出现了厚度约为１　ｃｍ　前投运４列阳床、混床和１台升压泵．将ＡＴＥ系　统副用升压泵的进出口阀门打开．待凝结水系统　副泵启动之后．再启动ＡＴＥ副用升压泵　的阴树脂层　而在阴树脂再生塔中．并未有阳树　脂混入　经过逐步排查．发现在二次分离的步骤　４．目标流量控制在５　ｔ／ｈ时．通过窥视镜并未观　４结语　本文研究结果表明．机组首次启动时投运凝　结水精处理系统很有必要．不仅缩短了冲洗时问．　还节约了除盐水用量：正常启动时．红沿河核电　站ＡＴＥ系统具有良好的运行效果和稳定的制水　量　文中所述运行经验及调试期间所遇问题的解　察到分离塔内的树脂有上下浮动的现象　确定为　此时的树脂分离塔调节阀未开启．导致部分大颗　粒的阴树脂混入到阳树脂中　分析认为．二次分　离步骤４的意义在于让阴阳树脂处于上下小幅浮　动的动态平衡中．阴阳树脂逐渐沉降而不会产生　乱层现象．是实现阴阳树脂完全分离的关键点之　一　决办法，可为相关电厂凝结水精处理系统的设计、　选材及调试提供参考和借鉴　之后对此树脂分离塔调节阀进行调试．使问　题得到解决．阳树脂内几乎未发现阴树脂．表明　树脂分离效果良好．达到了分离效果的理论值　（２）阳树脂再生时出现漏树脂现象　ＡＴＥ系　统运行期间．运行人员对阳床树脂进行再生时．　在废树脂捕捉器的人口管道取样点发现样品中携　［１］王爱玲，潘振波，马跃华，等．压水堆核电站凝结水精处理系统　参考文献：　选择研究…．热力发电，２０１１，４０（４）：２０—２３．　ＷＡＮＧ　Ａｉｌｉｎｇ，ＰＡＮ　Ｚｈｅｎｂｏ，ＭＡ　Ｙｕｅｈｕａ，ｅｔ　．Ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　带部分阳树脂　此时只有阳树脂再生塔进行再生　Ｔ作　初步认为这些阳树脂是从阳树脂再生塔中　＿ｓｅｌｅｃｔｉｎｇ　ｃｏｎｄｅｎｓａｔｅ　ｐｏｌｉｓｈｉｎｇ　ｓｙｓｔｅｍ　ｆｏｒ　ｐｒｅｓｓｕｒｉｚｅｄ　ｗａｔｅｒ　排管泄漏的．遂打开人孔门对罐体内部进行检查．　发现罐体内部中排位置的“Ｔ”形绕丝管被严重腐　蚀．树脂由此处泄漏。更换“ｒｒ，＇形绕丝管后．未　出现树脂泄漏问题　（３）凝结水系统启动副用泵（副泵）时，ＡＴＥ升　１２８　ｒｅａｃｔｏｒ　ｎｕｃｌｅａｒ　ｐｏｗｅｒ　ｐｌａｎｔｓ［Ｊ１．Ｔｈｅｒｍａｌ　Ｐｏｗｅｒ　Ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ，２０１　１，　４Ｏｆ４１：２０—２３．　［２］范海英，邓天，吕智宏．核电凝结水精处理公川没备控制ｈ　案　研究分析［Ｊｌ＿核科学与工程，２０１２，３２（增刊２）：１９６—２００．　ＦＡＮ　Ｈａｉｙｉｎｇ，ＤＥＮＧ　Ｔｉａｎ，ＬＵ　Ｚｈｉｈｏｎｇ．Ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｃｏｎｔｒｏｌ　第４期　周广吉等：红沿河核电站凝结水精处理系统的启动与运行　隧鬯　朗蕺　ｓｃｈｅｍｅ　ｆｏｒ　ｔｈｅ　ｃｏｍｍｏｎｌｙ　ｕｓｅｄ　ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ　ｏｆ　ｎｕｃｌｅａｒ　ｐｏｗｅｒ　ｐｌａｎｔ　ｒｅａｃｔｏｒ［Ｊ】．Ｔｈｅｒｍａｌ　Ｐｏｗｅｒ　Ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ，２０１２，４１（１１）：６７—６９．　［８］陶钧，孔德平．秦山核电厂二回路系统水化学的改进【ＪＪ．中国　工程科学，２００８，１０（１）：９ｌ一９６．　ＴＡＯ　Ｊｕｎ，ＫＯＮＧ　Ｄｅｐｉｎｇ．Ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔ　ｏｆ　ｓｅｃｏｎｄａｒｙ　ｗａｔｅｒ　ｃｏｎｄｅｎｓａｔｅ　ｐｏｌｉｓｈｉｎｇ　ｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］．Ｎｕｃｌｅａｒ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　ａｎｄ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，　２０１２，３２ｆＳ２）：１９６－２００．　［３］徐秀萍，仲卫东，刘一操．凝结水精处理ＤＮ３６００柱形高速混　床进水配水装置优化［ＪＪ．热力发电，２０１４，４３（１１）：６４—６８．　ＸＵ　Ｘｉｕｐｉｎｇ，ＺＨＯＮＧ　Ｗｅｉｄｏｎｇ，ＬＩＵ　Ｙｉｃａｏ．Ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ　ｏｎ　ｉｎｌｅｔ　ｗａｔｅｒ　ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ　ｄｅｖｉｃｅ　ｆｏｒ　ＤＮ３６００　ｃｏｌｕｍｎ　ｔｙｐｅ　ｈｉｇｈ　ｓｐｅｅｄ　ｃｈｅｍｉｓｔｙ　ｉｒｎ　Ｑｉｎｓｈａｎ　ｎｕｃｌｅａｒ　ｐｏｗｅｒ　ｐｌａｎｔ…．Ｃｈｉｎａ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　Ｓｃｉｅｎｃｅ，２００８，１０ｆ１）：９１—９６．　［９］王密，高耀鹏，谢淳，等．离子色谱法测定中国实验快堆三回路　水中痕量Ｃｌ一和Ｓ０４２一【ＪＪ．核科学与工程，２０１２，３２（３）：２２５—２２８．　ＷＡＮＧ　Ｍｉ，ＧＡＯ　Ｙａｏｐｅｎｇ，ＸＩＥ　Ｃｈｕｎ，ｅｔ　ｏ１．Ｔｈｅ　ｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎ　ｍｉｘｅｄ　ｂｅｄ…．Ｔｈｅｒｍａｌ　Ｐｏｗｅｒ　Ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ，２０１４，４３（１　１）：６４—６８．　【４］王华．核电站的凝结水精处理『ＪＪ．净水技术，２００２，２１（１）：２３—２５．　ＷＡＮＧ　Ｈｕａ．Ｃｏｎｄｅｎｓａｔｅ　ｐｏｌｉｓｈｉｎｇ　ｓｙｓｔｅｍ　ｏｆ　ｎｕｃｌｅａｒ　ｐｏｗｅｒ　ｐｌａｎｔ　ｏｆ　ｔｒａｃｅ　ｃｈｌｏｒｉｄｅ　ａｎｄ　ｓｕｌｆａｔｅ　ｉｎ　ｔｅｒｔｉａｒｙ　ｃｉｒｃｕｉｔ　ｗａｔｅｒ　ｏｆ　ＣＥＦＲ　ｂｙ　［Ｊ１．Ｗａｔｅｒ　Ｐｕｒｉｉｆｃａｔｉｏｎ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００２，２ｌ（１）：２３－２５．　ｉｏｎ　ｃｈｒｏｍａｔｏｇｒａｐｈｙ［Ｊ】＿Ｎｕｃｌｅａｒ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　ａｎｄ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１２，　３２ｆ３、：２２５—２２８．　【５】杨德全．从大亚湾核电站凝结水精处理系统招标看国际凝结　水精处理技术的发展［Ｊ１．华东电力，１９９５，２４（１）：１０—１４．　ＹＡＮＧ　Ｄｅｑｕａｎ．Ｖｉｅｗ　ｏｆ　ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ　ｃｏｎｄｅｎｓａｔｅ　ｐｏｌｉｓｈｉｎｇ　［１Ｏ】孙本达，杨宝红．火力发电厂水处理实用技术问答［Ｍ］．北京：　中国电力出版社．２００６．　ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ　ｂｙ　Ｄａｙａｂａｙ　ｎｕｃｌｅａｒ　ｐｏｗｅｒ　ｐｌａｎｔ　【１１］张铁，韩倩倩．提升火电厂凝结水精处理系统运行质量的措施　Ⅲ．净水技术，２０１１，３０（４）：４－８，４７．　ＺＨＡＮＧ　Ｔｉｅ，ＨＡＮ　Ｑｉａｎｑｉａｎ．Ｃｏｕｎｔｅｒｍｅａｓｕｒｅｓ　ｏｆ　ｏｐｅｒａｔｉｏｎ　ｑｕａｌｉｔｙ　ｕｐｇｒａｄｉｎｇ　ｆｏｒ　ｃｏｎｄｅｎｓａｔｅ　ｐｏｌｉｓｈｉｎｇ　ｓｙｓｔｅｍ　ｉｎ　ｔｈｅｒｍａｌ　ｃｏｎｄｅｎｓａｔｅ　ｐｏｌｉｓｈｉｎｇ　ｓｙｓｔｅｍ　ｂｉｄｄｉｎｇ【ＪＪ．Ｅａｓｔ　Ｃｈｉｎａ　Ｅｌｅｃｔｒｉｃ　Ｐｏｗｅｒ，ｌ９９５，２４ｆ１）：１０—１４．　【６】徐秀萍，樊少斌，李达然．某内陆核电站凝结水精处理系统配　置探讨［ＪＪ．工业水处理，２０１２，３２（８）：６５—６８．　ＸＵ　Ｘｉｕｐｉｎｇ，ＦＡＮ　Ｓｈａｏｂｉｎ，ＬＩ　Ｄａｒａｎ．Ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ　ｏｎ　ｃｏｎｄｅｎｓａｔｅ　ｐｏｌｉｓｈｉｎｇ　ｓｙｓｔｅｍ　ｃａｐａｃｉｔｙ　ｆｏｒ　ａｎ　ｉｎｌａｎｄ　ｎｕｃｌｅａｒ　ｐｏｗｅｒ　ｐｏｗｅｒ　ｐｌａｎｔ『Ｊ］．Ｗａｔｅｒ　Ｐｕｒｉｉｆｃａｔｉｏｎ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１　１，３０（４）：４—８，４７．　［１２］沈建永，王正平，胡建国．离子交换设备在核电站凝结水精处　理系统中的应用［Ｊ］．华电技术，２００８，３０（８）：７３—７４．　ＳＨＥＮ　Ｊｉａｎｙｏｎｇ，ＷＡＮＧ　Ｚｈｅｎｇｐｉｎｇ，ＨＵ　Ｊｉａｎｇｕｏ．Ｔｈｅ　ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｉｒｏｎ　ｅｘｃｈａｎｇｅ　ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ　ｉｎ　ｃｏｎｄｅｎｓｉｎｇ　ｗａｔｅｒ　ｆｉｎｅ　ｔｒｅａｔｍｅｎｔ　ｐｌａｎｔ［ＪＪ＿Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ　Ｗａｔｅｒ　Ｔｒｅａｔｍｅｎｔ，２０１２，３２（８）：６５－６８．　【７】林建中，蔡冠萍．压水堆核电站凝结水精处理系统设置方案研　究【Ｊ】．热力发电，２０１２，４１（１１）：６７—６９．　ＬＩＮ　Ｊｉａｎｚｈｏｎｇ，ＣＡＩ　Ｇｕａｎｐｉｎｇ．Ｓｅｔｔｉｎｇ　ｓｃｈｅｍｅ　ｏｆ　ｃｏｎｄｅｎｓａｔｅ　ｐｏｌｉｓｈｉｎｇ　ｓｙｓｔｅｍ　ｉｎ　ｎｕｃｌｅａｒ　ｐｏｗｅｒ　ｓｔａｔｉｏｎ　ｗｉｔｈ　ｐｒｅｓｓｕｒｉｚｅｄ　ｗａｔｅｒ　ｓｙｓｔｅｍ　ｏｆ　ｎｕｃｌｅａｒ　ｐｏｗｅｒ　ｐｌａｎｔ【Ｊ１．Ｈｕａｄｉａｎ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００８，３０　ｒ８１：７３－７４．　（责任编辑刘明）　Ｔｈｅ　Ｓｔａｒｔｉｎｇ　ｕｐ　ａｎｄ　Ｏｐｅｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　Ｃｏｎｄｅｎｓａｔｅ　Ｐｏｌｉｓｈｉｎｇ　Ｔｒｅａｔｍｅｎｔ　Ｓｙｓｔｅｍ　ｆｏｒ　Ｈｏｎｇｙａｎｈｅ　Ｎｕｃｌｅａｒ　Ｐｏｗｅｒ　Ｐｌａｎｔ　ＺＨＯＵ　Ｇｕａｎｇｊｉ　，ＸＵ　Ｙａｎ　一，ＺＨＡＮＧ　Ｌａｎｈｅ　（１．Ｌｉａｏｎｉｎｇ　Ｄｏｎｇｋｅ　Ｅｌｅｃｔｒｉｃ　Ｐｏｗｅｒ　Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｓｈｅｎｙａｎｇ　１　１０００６，Ｃｈｉｎａ；２．Ｌｉａｏｎｉｎｇ　Ｅｌｅｃｔｒｉｃ　Ｐｏｗｅｒ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　Ｒｅｓｅａｒｃｈ　Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｓｈｅｎｙａｎｇ　１　１０００６，Ｃｈｉｎａ；３．Ｓｃｈｏｏｌ　ｏｆＣｈｅｍｉｃａｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｎｏｒｔｈｅａｓｔ　Ｅｌｅｃｔｒｉｃ　Ｐｏｗｅｒ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｊｉｌｉｎ　１３２０１２，Ｃｈｉｎａ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ　ｃｏｎｄｅｎｓａｔｅ　ｐｏｌｉｓｈｉｎｇ　ｔｒｅａｔｍｅｎｔ　ｓｙｓｔｅｍ（ＡＴＥ）ａｎｄ　ｉｔｓ　ｇｏｏｄ　ｏｐｅｒａｔｉｎｇ　ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ　ａｒｅ　ｖｉｔａｌ　ｔｏ　ｔｈｅ　ｏｐｅｒａｔｉｏｎ　ｓｅｃｕｒｉｔｙ　ｏｆ　ｎｕｃｌｅａｒ　ｐｏｗｅｒ　ｐｌａｎｔｓ．Ｔａｋｅ　ｔｈｅ　ＡＴＥ　ｓｙｓｔｅｍ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｕｎｉｔ　３　ａｎｄ　４　ｏｆ　Ｈｏｎｇｙａｎｈｅ　Ｎｕｃｌｅａｒ　Ｐｏｗｅｒ　Ｐｌａｎｔ　ａｓ　ｔｈｅ　ｓｔｕｄｙ　ｅａｓｅ，ｔｈｅ　ａｕｔｈｏｒｓ　ｃｏｍｐａｒｅ　ｔｈｅ　ＡＴＥ　ｅｆｆｌｕｅｎｔ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ　ａｎｄ　ｗａｔｅｒ　ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ　ｕｎｄｅｒ　ｔｈｅ　ｓｃｅｎａｒｉｏ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｆｉｒｓｔ—ｔｉｍｅ　ｓｔａｒｔ—ｕｐ　ｖｅｒｓｕｓ　ｔｈｅ　ｎｏＩｍａｌ　ｓｔａｒｔ－ｕｐ，ｔｈｅｎ　ｐｒｅｓｅｎｔ　ｔｈｅ　ｃｏｍｐｌｅｔｅ　ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　ｍｅｔｈｏｄ　ｕｓｉｎｇ　ｍｉｘｅｄ　ｂｅｄ　ｒｅｓｉｎ，ａｎｄ　ｐｕｔ　ｆｏｒｗａｒｄ　ｔｈｅ　ｍａｊｏｒ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｐｒｏｃｅｓｓｅｓ　ｏｆ　ｒｅｓｉｎ　ｒｅｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ．Ｐｒｏｂｌｅｍｓ　ｗｈｉｃｈ　ｏｃｃｕｒｒｅｄ　ｄｕｒｉｎｇ　ｃｏｍｍｉｓｓｉｏｎｉｎｇ　ａｒｅ　ａｌｓｏ　ａｎａｌｙｚｅｄ　ａｎｄ　ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇ　ｐｒｅｖｅｎｔａｔｉｖｅ　ｍｅａｓｕｒｅｓ　ａｒｅ　ｐｒｏｖｉｄｅｄ．Ａｆｔｅｒ　ｃｏｍｍｉｓｓｉｏｎｉｎｇ，ｔｈｅ　ＡＴＥ　ｓｙｓｔｅｍｓ　ｏｆ　Ｈｏｎｇｙａｎｈｅ　Ｎｕｃｌｅａｒ　Ｐｏｗｅｒ　Ｐｌａｎｔ　Ｕｎｉｔｓ　３　ａｎｄ　４　ｈａｖｅ　ｂｅｅｎ　ｍａｉｎｔａｉｎｅｄ　ｉｎ　ｇｏｏｄ　ｏｐｅｒａｔｉｎｇ　ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ．Ｔｈｅ　ＡＴＥ　ｅｆｌｕｅｎｔ　ｈｙｄｒｏｇｅｎ　ｆｃｏｎｄｕｃｔｉｖｉｔｙ，Ｎａ　ｍａｓｓ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ　ａｎｄ　ＳｉＯ２　ｍａｓｓ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ　ａｒｅ　ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ　０．０８　Ｉｘｓ／ｅｍ，０．１０　ｇ／Ｌ　ａｎｄ　１．９１　ｇ／Ｌ．Ａｎｄ　ｔｈｅ　ｗａｔｅｒ　ｖｏｌｕｍｅ　ｏｆ　ｃａｔｉｏｎ　ｂｅｄ　ａｎｄ　ｍｉｘｅｄ　ｂｅｄ　ａｒｅ　１．２ｘ１０　ｔｏｎｓ　ａｎｄ　４．４ｘ１０　ｔｏｎｓ　ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ．Ｔｈｅ　ｒｅｓｉｎ　ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　ａｎｄ　ｒｅｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ｉｓ　ｓａｔｉｓｆａｃｔｏｒｙ　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｖｏｌｕｍｅ　ｆｒａｃｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　ａｎｉｏｎ　ｒｅｓｉｎ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｃａｔｉｏｎ　ｒｅｓｉｎ　ｌａｙｅｒ　ｌｅｓｓ　ｔｈａｎ　０．０８％ａｎｄ　ｔｈｅ　ｖｏｌｕｍｅ　ｆｒａｃｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｃａｔｉｏｎｉｃ　ｒｅｓｉｎ　ｉｎ　ｔｈｅ　ａｎｉｏｎ　ｒｅｓｉｎ　ｌａｙｅｒ　ｌｅｓｓ　ｔｈａｎ　０．０７％．Ｄｕｒｉｎｇ　ｔｈｅ　ｏｐｅｒａｔｉｏｎ　ｐｒｏｃｅｓｓ　ｏｆ　ＡＴＥ　ｓｙｓｔｅｍ．ｔｈｅ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎｓ　ｏｆ　Ｎａ　．Ｃ１一ａｎｄ　ＳＯｌ—ｉｎ　ｔｈｅ　ｓｔｅａｍ　ｇｅｎｅｒａｔｏｒ　ｓｅｗａｇｅ　ｗａｔｅｒ　ｈａｖｅ　ａｌｌ　ｍｅｔ　ｔｈｅ　ｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｗａｔｅｒ　ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ　ｓｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎｓ．　Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｎｕｃｌｅａｒ　ｐｏｗｅｒ　ｐｌａｎｔ；ｃｏｎｄｅｎｓａｔｅ；ｐｏｌｉｓｈｉｎｇ　ｔｒｅａｔｍｅｎｔ；ｒｅｓｉｎ　ｓｅｐａｒａｔｉｎｇ；ｒｅｓｉｎ　ｒｅｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ；ｃｏｍｍｉｓｓｉｏｎｉｎｇ