国防大厦工程高支模施工方案
工程名称：罗湖区国防大厦
工程地址：深圳市草埔翠山路
建设单位：深圳市罗湖区武装部
施工单位：深圳市建筑工程有限公司
编制单位：深圳市建筑工程有限 审批单位：深圳市建筑工程
公司第八工程处 有限公司
编 制 人： 审定批准人：
技术负责人： 技术负责人：
编制日期：2002年10月28日 审批日期： 年 月 日
监理公司位（公章） 审批人：
（或建设单位） 2002年 月 日
国防大厦工程目前已经施工至地下室底板，总体施工方案及外架方案已经编写。地下室局部、首层及12层模板支撑属高支模体系，现进行补充编制。
第一节 框支梁支撑体系方案
一、编制依据
1、《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》。
2、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99。
3、《建筑工程荷载规范》。
4、《罗湖区国防大厦施工组织总设计》。
5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2001、J84－2001。
6、《建筑施工高处作业安全技术规范》。
二、基本概况
我司承建的罗湖区人民武装部国防大厦工程位于深圳市罗湖区草埔翠山路，本工程共有1栋12层办公楼，
主要建筑技术经济指标
序号 名称 单位 数量 备注
1 总用地面积 M2 3302.00
2 总建筑面积 M2 10216.04
3 计容积率建筑面积 M2 7958.48
4 不计容积率建筑面积 M2 2282.72
5 建筑基地面积 M2 686.92
6 容积率 2.41
7 覆盖率 20.8
8 停车数 48
其中 地上 8
地下 40
工程设计±0.000标高相当于绝对标高24.90米。主要结构类型基础
为冲（钻）孔桩基，主体为钢筋混凝土框剪结构，，该楼地上十二层，地下一层。其中：
地下室：-6.50～-0.030米，梁的规格为300*700、250*600，最大梁350*850，板厚180。
大厅：-0.030～8.370米，梁的规格300*700、250*600，最大梁350*850，板厚100，
12层：40.77～46.8米，梁的规格450*800、300*700，最大梁500*1400，板厚150。
梁底支撑采用钢木混合支撑，底模为18mm胶合板，方木采用50×100mm红松，钢管为Φ48×3.5钢管。
此部位是施工的重点，由于顶板施工荷载较大，根据《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》规定，必须对支撑系统进行设计及验算。当采用门式钢管脚手架做为支撑时，施工按施工组织总设计和《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2000,J43-2000执行。
三、梁板施工工艺流程
搭设脚手架、支柱模至梁底 支梁底模、板底模 浇筑柱砼 绑扎钢筋 （穿预应力筋） 封梁侧模 绑扎板钢筋 隐蔽验收 浇筑梁板砼 养护 砼强度达设计要求 （张拉预应力筋） 拆模 转入下一施工段
四、结构布置：
梁侧模采用与剪力墙相同的方法即方木背竖楞＠400，竖楞上背方木横楞并Φ14螺杆＠500对拉；梁底模下当梁宽小大于250时设一道方木纵楞，梁底模下当梁宽小大于350时设二道方木纵楞，当梁宽不大于700时设三道方木纵楞，当梁宽不大于1000时设四道方木纵楞，当梁宽不大于1400时设五道方木纵楞，方木搁栅＠300，钢管立杆间距＠1000一道，立杆离地面100设扫地杆，每隔1800设水平拉结杆。
三、梁底模板计算：
其传力系统为：
现浇砼及施工等荷载 梁底模板 纵方木 横方木 水平钢管 钢管支柱 承接层。
1. 荷载：
（1）恒载标准值：
1400mm厚砼：24kN/m3 ×1.4=33.6kN/m2
钢筋： 1.5kN/m3×1.0=1.5 kN/m2
模板： 0.30 kN/m2
所以，恒载标准值gk=35.1kN/m2；
（2）活载标准值：
人员及设备均布荷载：2.5 kN/m2
振捣砼均布荷载： 2.0 kN/m2
所以，活载标准值qk=4.5 kN/m2
（3）荷载承载力设计值P承=1.2gk+1.4qk=48.42kN/m2；
荷载（刚度）设计值P刚=1.2gk=40.12kN/m2；
取每米板宽计算：P承=48.42kN/m P刚=4012kN/m
荷载模型见下图：
2. 内力验算：
因为在实际砼浇注中，采用斜面分层工艺，且在砼浇捣过程中，振动棒的作用范围较大，在跨距较小时，可近似认为活荷载为均布且同时作用于各跨，即：不必考虑最不利荷载分布。
设l为纵方木跨距。
查《建筑施工手册》表2-15，得：
km=0.105；kv=0.606；kw=0.644
查《建筑施工手册》表2-54，得胶合板设计强度及弹性模量为：
fv=1.2N/mm2；fm=20N/mm2；E=6500×0.9=5850N/mm2
所以：
M=km·P承l2=0.105×48.42×0.32=0.457kN·M
σ= = = =6.04N/mm2＜
可知符合抗弯要求；
可知符合抗剪要求；
可知符合挠度要求。
四、 梁底纵向方木验算：
1. 计算资料：
方木为红松E=9000×0.85=7650N/mm2
[σ]=11.7N/mm2
fv=1.4×1.3×0.9 N/mm2
2. 纵向方木承受的荷载：
由多跨连续梁在均布荷载作用下受力情况可知：最大支座反力出现在连续梁第二支座（即上图B支座），查表可知kvb左=0.606,kvb右=0.526,支座反力:
RB=（kvb左＋kvb右）P承l=(0.606＋0.526)×48.42×0.25=13.7kN
每米均布反力P’=RB/1m=13.7kN/m(方木自重忽略)，如下简图：
3. 求纵向方木内力：
查表得：km=0.105，kv=0.606，kw=0.644
M= km·P’l12(l1为横方木跨距)
=0.105×13.7×0.252=0.09kN·m
σ= = =1.2N/mm2＜
可知抗弯符合要求；
可知符合抗剪要求；
可知符合挠度的要求。
五、 梁底横方木验算：
1. 受力简化模型如下：
2、荷载计算：
RB=P’L=13.7×0.25=3.425
集中力P= RB=3.426，等效均布荷载P’=13.7kN/m
查表，四等跨连续梁（简化为2m计算）
km=0.107；kv=0.607；kw=0.632
M= km·P’l22(l2为梁下立杆横距)
=0.107×13.7×0.42
=0.234kN·m
σ= = =1.1N/mm2＜
可知抗弯符合要求；
可知抗剪符合要求；
可知挠度符合要求。
六、 梁底纵向钢管验算：
1. 计算简图：
2. 计算资料：
查表得钢管相关参数如下：
W=5.08×103mm3；I=12.9×104mm4；E=2.1×105MPa；fm=205MPa
3．荷载计算：
等效均布荷载取最大值：
4．内力计算：
km=0.105；kw=0.644；kv左=0.606；kv右=0.526
M= km·P’L2(L为梁下立杆纵距)
=0.105×18.3×0.42=0.44
σ= = =86.6N/mm2＜
可知抗弯符合要求；
七、 直角扣件抗滑移能力验算：
RMAX=（kV左＋kv右）PL=（0.606＋0.526）×29.34×0.4=7.6kN
V’=RMAX=7.6kN<2Vc=17kN
采用双扣件可满足要求。
八、 立杆稳定性验算：
1． 计算简图
2． 立杆相关参数：
A=4.89×102mm2；g=3.84g/m；I=15.8mm；E=2.1×105；f=205MPa
支柱高6m-1.0m=5.0m
设三道水平杆距地1.8m，即L=1.8m
立杆及相关横杆重量
=49.1KN
可知符合要求。
第二节 楼板支撑体系计算书
一、 设计资料
地下室层高为6.2米，楼板厚度为18cm，净高=6.2m-0.18m=6.02m。
二、 结构布置：
底模下方木横楞＠400，钢管（钢支撑）横向＠1000，纵向＠1000，扫地杆和水平拉结杆设置同梁支摸，另外须设剪刀撑增强刚度。
三、 板底模板计算：
其传力系统为：
现浇砼及施工等荷载 板底模板 水平方木 水平钢管 钢管支柱 承接层。
荷载：
（1）恒载标准值：
180mm厚砼：24kN/m3 ×0.18=4.32kN/m2
钢筋： 1.5kN/m3×0.18=0.27 kN/m2
模板： 0.30 kN/m2
所以，恒载标准值gk=4.89kN/m2；
（2）活载标准值：
人员及设备均布荷载：2.5 kN/m2
所以，活载标准值qk=2.5 kN/m2
（3）荷载承载力设计值P承=1.2gk+1.4qk=5.868+3.5=9.37kN/m2；
荷载（刚度）设计值P刚=1.2gk=5.87kN/m2；
取每米板宽计算：P承=9.37kN/m
P刚=5.87N/m
内力验算：
因为在实际砼浇注中，采用斜面分层工艺，在跨距较小时，可近似认为活荷载为均布且同时作用于各跨，即：不必考虑最不利荷载分布。
查《建筑施工手册》表2-15，得：
km=0.105；kv=0.606；kw=0.644
查《建筑施工手册》表2-54，得胶合板设计强度及弹性模量为：
fv=1.2N/mm2；fm=20N/mm2；E=6500×0.9=5850N/mm2
所以：
M=km·P承l2=0.105×9.37×0.42=0.157kN·M
σ= = =2.91N/mm2＜
可知符合抗弯要求；
可知符合抗剪要求；
可知符合挠度要求。
四、 板底方木验算：
计算资料：
方木为红松E=9000×0.85=7650N/mm2
[σ]=11.7N/mm2
fv=1.4×1.3×0.9 N/mm2
纵向方木承受的荷载：
由多跨连续梁在均布荷载作用下受力情况可知：最大支座反力出现在连续梁第二支座，查表可知，支座反力:
RB=P承l=3.75kN
考虑到用4米方木，按四等跨梁计算：
求纵向方木内力：
查表得：km=0.107，kv=0.607，kw=0.632
M= km·P’L`2(L`为板底水平钢管跨距)
=0.107×3.75×12=0.40kN·m
σ= = =4.8N/mm2＜
可知抗弯符合要求；
可知符合抗剪要求；
可知符合挠度的要求。
五、 板底水平钢管验算：
计算简图：
计算资料：
查表得钢管相关参数如下：
W=5.08×103mm3；I=12.9×104mm4；E=2.1×105MPa；fm=205MPa
荷载计算：
水平钢管线荷载：
内力计算：
km=0.105；kw=0.644；kv左=0.606；kv右=0.526
M= km·P’L2(L为梁下立杆纵距)
=0.105×15.6×12=0.8
σ= =157N/mm2＜
可知抗弯符合要求；
六、直角扣件抗滑移能力验算：
RMAX=（kV左＋kv右）PL=（0.606＋0.526）×15.6×1=12.4kN
V’=RMAX=12.4kN<2Vc=17kN
采用双扣件可满足要求。
七、 立杆稳定性验算：
计算简图参见框支梁立杆验算
立杆相关参数：
A=4.89×102mm2；g=3.84g/m；i=15.8mm；E=2.1×105；f=205MPa
支柱高6.02m
设四道水平杆距地1.8m，即L≈1.8m
立杆及相关横杆重量
=49.1KN
可知符合要求。
第三节 高支模的质量安全保证体系
一、框架柱、柱模板设计
二、模板的堆放
1、从总平面布置图中规划出专门堆放模板的场地，该场地要求地势高，不易存水，交通方便，有利于防火。
2、模板应分类整齐平行堆放，上下块模板之间应用木块垫开，垫块上下应对齐，防止模板受压变形。模板堆放不直过高，不应失稳。最下一块模板应垫起离地200mm高，保持通风防止受潮。
3、堆放场地应搭棚防晒，防止太阳暴晒造面模板变形。
4、模板堆放及加工场地应配备灭火工具，操作人员严禁吸烟,应制定严格的管理制度，防止发生火灾。
三、模板的安装
1、模板安装准备工作
(1)由测量组放出模板及预留洞的位置线；
(2)墙柱砼接头在支模前应凿毛并清理干净；
(3)施工方案搭设支撑架；
(4)由工程师或工长进行质量和安全技术交底；
(5）柱将封模前钢筋应验收完毕。
2、模板安装要点
(1)墙柱模板安装必须在钢筋验收以后才能封模。模板底部要安装
定位板密封条，以防墙柱烂根。上部必须安装有效的斜位和支撑以确
保砼浇筑时模板的垂直度；
(2)墙柱模板必须按设计要求安装对拉螺栓；
(3)梁模板安装应先安装底模，待钢筋绑扎完后再封侧模；当梁高
大于600mm时，梁侧模应加对拉螺栓；
(4)保证拼缝严密，在硷浇筑过程中派专人看护模板，随时检查模 板的支撑情况。
3、梁板模板
(1)楼板：楼板模板采用碗扣式脚手架快拆体系见下图
(2)梁：支撑采用碗扣式快拆脚手架和普通脚手架混合使用，在支 撑的立秆头放50*100mm木枋＠500mm，背方采用50*100mm木枋沿梁边和跨中放置。当梁跨度等于或大子4m时，模板应按跨度的0．3％起拱，当悬臂梁时，按梁长的0.6％起拱。梁板支模见下图，梁板模板的支撑应待梁板预应力筋建立预应力后方可拆除。
4、安装质量要求
(1)模板安装必须保证位置准确无误，模板拼缝严密，支撑系统牢固可靠，不发生变形和位移。
(2)模板安装完毕后，测量人员应对模板位置、垂直度、标高、预埋及预留洞的位置等进行检查。
(3)现浇结构模板的允许符合以下规定：
项 目 允 许 偏 差(mm)
轴线位移 5
底模上平面标高 ±5
基 础 10
柱、墙、梁 +4 -5
垂直度 全高≤5M 6
全高>5M 8
相邻两板表面高低差 2
表面平整(2M长度以上) 5
四、模板拆除
1、拆模：在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板面受损后，方可拆除模板。
2、底模：在砼强度符合下表后，方可拆除模板。
机构类型 结构跨度(m) 按设计的砼强度标准值的百分比计(%)
板 ≤2 50
>2，≤8 75
>8 100
梁 ≤8 75
>8 100
悬臂构件 ≤2 75
>2 100
3、预应力砼梁板底模，应在结构件建立预应力后拆除。
4、已拆除模板及其支架的结构，在砼强度符合设计强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设类堆放好。
五、高支模及支撑体系的验收
高支模施工是本工程施工的重点。由于局部楼面高度高，梁板断尺寸大，施工荷载大，若钢管扣件支撑体系处理不当，极易发生事故，故必须对高支撑支撑体系进行验收，达到施工方案要求后，方可进行下道工序施工。
1、支撑支撑体系的水平纵横拉杆严格按本主案设计的竖向间距位置，地面第一道水平纵横拉杆距地面为200mm。
2、立杆下垫50~60X100mm断面的木枋垫板。
3、检查扣件螺栓的拧紧程度。
4、纵横向均设置垂直剪刀撑，其间距为不大于6m；同时主梁两侧支撑立杆垂直面上必须设置剪刀撑，全面设置，不可跳跃，钢管与在面呈450至600角，夹角用回扣连接牢固。
5、单块梁板的模板支撑支撑体系的四周边缘，必须设置剪刀撑，防止边缘失稳，造成质量事故。
六、防止高支模支撑系统失稳的措施
1、浇注梁板砼前，应组织专门小组检查支撑体系中各种坚固件的固体程度。
2、浇注梁板砼时，应专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，应立即报告，由值班施工员组织人员，采用事前准备好的10t千斤顶，把滑移部位顶回原位，以及加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。
七、高支模支撑架搭设和拆除的安全技术措施
(一)安装安全技术措施
1、应遵守高处作业安全技术规范有关规定。
2、架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。
3、凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、打横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除，脚手板断裂、跷头等现象，应及时加固处理。
4、立杆应间隔交叉有同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位